پرسش و پاسخ - وبسایت شخصی مسعود حسین زاده اصل

پرسش و پاسخ

با سلام ، در مورد نظر شما درباره اینکه چه سهمی از بارزنده بام در محاسبه جرم بام موثر خواهد بود که فرمودید فقط از بار برف استفاده شود و بار زنده بام تاثیری نخواهد داشت ( اگر درست متوجه شده باشم) می خواستم بپرسم نظرشما در باره ساختمانی که بام آن مطابق ردیف 1-3 جدول بار زنده مبحث ششم بام دارای باغچه و گلخانه است چه خواهد بود؟ آیا از 500 کیلوگرم بر متر مربع بار زنده بام در نیروی اینرسی بام صرفنظر کنیم؟ بارهای متحرک تنها مصداق بار زنده نیستند بعضی وقتها محاسب قادر به برآورد بار بصورت دقیق نیست در این حالت آئین نامه مقادیری را بعنوان بار زنده متناسب با کاربری پیشنهاد میکند مثل بام با کاربری گلخانه. اگر جزئیات گلخانه مشخص باشد که بار مرده محسوب می شود و اگر بار زنده باشد تاثیر ندادن آن در هنگام محاسبه وزن موثر لرزه صحیح به نظر نمی رسد.
با سلام، ببنید آیین نامه که نمی توانید تمام ریز و بم حالات مختلف را مشخص کند.
در خیلی از موارد خودمان باید تصمیم بگیریم. آیین نامه “حداقل” ها را مشخص می کند. یعنی در شرایط عادی که بار زنده “ثابت” و “متصل” به سازه نداریم نيا زی به منظور کردن ان در جرم لرزه ای نیست که البته “اکثر مواقع اینگونه است”.
منطق حکم می کند که در مورد باغچه، با توجه به اینکه بار خاک “متصل” به سازه محسوب می شود (مانند تاسیسات ثابت) نه تنها 20 درصد آن بلکه در جهت اطمینان 100 درصد آن به عنوان جرم لرزه ای منظور شود. در این صورت بار انرا از نوع زنده Lroof تعریف می کنیم ولی به جای رعایت “حداقل های ایین نامه” می توان در Mass source صد درصد بار Lroof را منظور کرد.


استاد گرامی جناب آقای دکتر حسین زاده
ضمن عرض سلام وتشکر فراوان بابت آموزشهای ارزشمندتان، درصورت امکان پاسخ سوال زیررا بفرمایید.
مطابق فیلم ورکشاپ ارزشمند شرح آیین نامه 2800همچنین جزوه ارایه شده توسط حضرتعالی ،جهت محاسبه وزن لرزه ای، بار برف به میزان بیست درصد وبار زنده بام به میزان صفر درصد وارد میشود آیا این درست است؟به نظر حضرتعالی مشارکت بار برف در محاسبه جرم موثر لرزه ای منطقی می باشد؟

با سلام،
بله. در پشت بام در محاسبه وزن لرزه ای تنها بار برف منظور خواهد شد. و اگر بار برف ناچیز باشد، عملا در تعریف Mass source طبق جدول 3-1 استاندارد 2800 مشارکت بار زنده بام صفر خواهد بود
دلیل: در پشت چه داریم؟
بار های زنده ماندگار (وزن تاسیسات ثابت) + بارهای زنده گذرا
مسلما قسمت اول باید در محاسبه mass source منظور شود ولی قسمت دوم هنگام زلزله متحرک بوده و هیچ گونه اینرسی را به سازه تحمیل نمی کنند.
پس باید بار زنده بام را منظور کنیم یا نه؟
طبق متن استاندارد 2800 داریم:

اگر در بام تاسیسات ثابت دارید، علاوه بر بار زنده 150 مربوط به بام بهتر است یک بار جداگانه از نوع dead (و یا از نوع live با اسمی متفاوت از بقیه زنده ها) تعریف کنید و در mass source به صورت 100 درصدی وارد کنید. بنابراین در سازه های بلند و یا هر سازه ای که احتمال می رود تاسیساتی “””ثابت””” در بام ان نصب شودT، وزن ان تاسیسات ثابت باید به صورت جداگانه (جدای از 150 زنده بام) اعمال و منظور شود.

برخی طراحان معتقدند، دقیقا مشخص نیست که آیا در بام تاسیسات ثابت داریم یا نه و در جهت اطمینان فرض می کنیم که 20 درصد بار زنده بام (20 درصد همان 150 زنده بام) ممکن است به صورت تاسیسات ثابت در بام نصب شوند و بنابراین مشابه روال قدیم، 20 درصد بار زنده بام را به عنوان مشارکت ان در جرم لرزه ای در نظر می گیریم (با وجود اینکه در ایین نامه صراحتا گفته شده لازم نیست). تغییرات جزئی در ایین نامه (به خصوص وقتی در جهت اطمینان باشد) بنا به صلاحدید و تشخیص طراح می تواند انجام شود.


درود بر شما استاد گرانقدر
ممنون از زحماتی که بابت تهیه جزوه نکات ایتبس 9 و 2015 متقبل شدین،
جناب دکتر ،سوالی برای من پیش اومده و اون هم اینه،
مطابق 2800 وزن موثر لرزه ای برای بارزنده بایستی بدون درنظرگرفتن کاهش سربار باشد، ولی در جزوه حضرتعالی در قسمت mass source این ضرایب برای بارزنده کاهش پذیر ارایه شده اند (صفحه 60 جزوه)
آیا دلیل خاصی دارد?
ممنون از صبر و حوصله حضرتعالی

با سلام
نگران نباشيد
ايتبس جرم لرزه اي را بر اساس بارهاي خام (قبل از كاهش) محاسبه ميكند
كاهش بار در هنگام كنترل اعضا انجام ميپذيرد و هنگام تحليل سازه كاهشي انجام نمي دهد.


سلام آقاي دكتر
علت اينكه براي طراحي المان هاي سازه از زمان تناوب تحليلي استفاده نميشه چيه ؟ در ٢٨٠٠ هم جايي ذكر نشده افزايش ١/٢٥ بوابري فقط براي كنترل دريفته و در طراحي مجاز نيستيم !!! ممنون ميشم دليل فلسفي يا آيين نامه اي رو بفرماييد

با سلام، دو پریود متفاوت داریم:

1- پریود حاصل از ایتبس (پریود تحلیلی)
2- پریودی که بر اساس فرمولهای آیین نامه محاسبه می شود (پریود تجربی)

معمولا اولی بیشتر از دومی بدست می آید. منتها آیین نامه اجازه نمی دهد مستقیما از پریود ایتبس استفاده نمایید.
(مهندسین علاقه مندند از پریود بیشتر استفاده کنند تا نیروی زلزله کمتری داشته باشند.)
علت: آیین نامه به پریود ایتبس اعتماد ندارد!! چون شما اسکلت خالی را مدل کرده اید و اگر اجزای غیر سازه ای نیز مدل شوند سختی سازه افزایش یافته و پریود ایتبس نیز تغییر می کند. به همین جهت برای ان محدودیت قائل می شود.

سوال: پس چرا در کنترل دریفت اجازه می دهد از پریود ایتبس استفاده شود (حتی اگر میانقاب متصل به سازه هم داشته باشید، در محاسبه زلزله دریفت لازم نیست دوره تناوب ایتبس به 0.8 ضرب شود)
پاسخ: می دانیم عدم مدلسازی اجزای غیر سازه ای در ایتبس موجب کاهش سختی می شود (مدل ایتبس شامل اسکلت خالی بوده و شل تر از سازه واقعی می باشد). این بدان معناست که تغییر مکانهایی (خطی) که در ایتبس محاسبه می شوند بیشتر از واقعیت است. بنابراین به حد کافی جریمه شده ایم.! و دیگر لازم نیست در تعیین دوره تناوب سخت گیری شود.


درمورد بند 3-1-4 آیین نامه 2800 چنانچه بارمحوری ناشی از اثر زلزله در ستون، درهریک از دو امتداد مورد نظر کمتر از 20 درصد ظرفیت بارمحوری ستون باشد این ضابطه را می توان نادیده گرفت،در مورد ساختمان منظم این کنترل بر روی نیروی زلزله با خروج از مرکزیت هم باید انجام شود؟ دیگر اینکه نیروی کششی که در بعضی ستونها بوجود می آید هم مشول این قانون است یا فقط نیروی فشاری ستون مد نظر قرار می گیرد؟ با سپاس فراوان
با سلام
جزئيات كنترل اين بند در ايين نامه قيد نشده
بنده به شخصه با زلزله بدون خروج از مركزيت كنترل ميكنم
در رابطه با كشش نيز اگر متن ايين نامه را معيار قرار دهيم عنوان كرده “ظرفيت محوري” كه عملا شامل كشش نيز ميشود ( كه در اين صورت در سازه هاي بتني عملا در بيشتر مواقع نمي توان جواب گرفت)
بنده به شخصه تنها ظرفيت فشاري را كنترل ميكنم

نكته: عرف رايج در برخي شهرها بدين گونه است كه در قابهاي خمشي منظم كلا ضابطه 100-30 را اعمال نمي كنند (كه البته نادرست است). پس از انتشار ٢٨٠٠ ويرايش جديد بحث اعمال ١٠٠-٣٠ نيز مجدد بين مهندسين مطرح شده است (گرچه بند مربوط به اعمال ١٠٠-٣٠ تغييري نكرده است). و بسياري از مهندسيني كه قبلا در سازه هاي منظم اين ضابطه را منظور نمي كردند، تغيير رويه داده و انرا منظور ميكنند.


سلام آقای دکتر وقت شریفتون بخیر.آقای دکتر ممنون میشم نحوه کنترل دریفت با نیروهای طیف درحالتی که به صورت زاویه دار تعریف شدن رو درکانالتون قراربدین. خیلی ممنونم

با سلام
كنترل دريفت ربطي به زاويه دار بودن زلزله طيفي ندارد
دريفت با زلزله هاي x و y كنترل ميشود
بايد جداي از spec هاي زاويه دار يك زلزله ديناميكي مجزا با نام spec-drift-x و يك زلزله ديناميكي ديگر با نام spec-drift-y بسازيد و انها را با زلزله استاتيكي Ex-drift و يا Ey-drift همپايه نماييد (همپايه سازي با مولفه انجام پذيرد و نه به صورت برداري)
سپس “دريف” طبقات را تحت زلزله هاي ديناميكي از جداول ايتبس بخوانيد
دقت نماييد كه اگر displacement بخوانيد نتايج ديناميكي نادرست خواهند بود و تنها زماني ميتوانيد از ديناميكي استفاده نماييد كه دريفت را بخوانيد


با عرض سلام و خسته نباشيد.
در خصوص سيستم هاي دال مجوف + ديوار برشي كه در شركت كوبياكس نيزاستفاده ميشود ضريب رفتار قاب ساده+ ديوار برشي لحاظ مي شود (٥)يا ديوار باربر بتني متوسط(٤)؟
با سلام، اگر سازه علاوه بر دیوار برشی، ستون نیز دارد (که اکثرا اینگونه است) قاب ساده + دیوار برشی خواهد بود چون قسمتی از بار ثقلی توسط ستونها منتقل می شود. اگر تعداد دیوارها زیاد باشد و در سازه ستون نداشته باشید (دیوار هم وظیفه تحمل بار ثقلی سازه را به عهده داشته باشند و هم وظیفه تحمل زلزله) دراین صورت سیستم دیوار باربر بتنی متوسط محسوب می شود (مانند سازه های بنایی که ستون نداریم و کلا دیوار داریم)
در بحث فوق فرض بر این است که تیر نداریم و تنها دال تخت می باشد.


سلام آقای دکتر
روزتون بخیر و خوشی
سوالی داشتم از محضرتون
سازه بتنی ای است با سیستم تیر-دال و دال آن بصورت shell مدل شده است
تفاوت کلی سازه در حالت با و بدون مش بندی دال در قالب یه جمله چی میتونه باشه ؟

با سلام
اگر مش نزنيد وزن دال به جاي اينكه به تير وارد شود، مستقيما از چهار گوشه دال به صورت بار متمركز به ستونها وارد ميشود
و تيرها خوشحال ميشوند! چون در تحمل وزن سقف مشاركت نميكنند بنابراين بايد مش بندي نماييد تا انتقال بار صحيح انجام پذيرد (سختي m11=m22=m12 دال را نيز بايد 0.25 وارد نماييد) همچنين با توجه به پيچش سازگاري وارد بر تير و ترك خوردگي پيچشي ان، سختي پيچشي تيرها را نيز ( علاوه بر 0.35 مربوط به ممان اينرسي) برابر 0.15 وارد نماييد
البته ايتبس ٢٠١٥ برخلاف ايتبس ٩ به صورت اتوماتيك مشبندي ميكند و نيازي به مش دستي نيست.


سلام جناب دکتر خوبین یه سوال فنی
مطابق شکل ارسالی طراحی سازه ای بتنی خمشی با شکل پذیری متوسط رو در دست دارم که به خاطر مسائل معماری مجبور به حذف ستون های میانی هستم برا طراحی تیر بادهانه بزرگ و اعمال ادامه ستونها روی آن کنترل های لازم چیه

با سلام
١-زلزله قايم بايد منظور شود
٢ تير بايد براي زلزله omega*E طراحي شود
در حالت دوم بايد نيروي محوري ستون تحت Ex و Ey از نرم افزار خوانده شود و هركدام كه بزرگتر بود،2 برابر شود و به صورت Ev ( همراه با Ev مورد اول) به تير ( به صورت بار متمركز اعمال شود. Ev در تركيب بارها با ضريب يك حضور دارد.
علت اينكه زلزله دو برابر شده و نه سه برابر اين است كه خود ايتبس در تركيب بارها يكبار زلزله را با ضريب يك اعمال ميكند

همچنين با توجه به بار غير متعارف وارد بر تير خيز ان با روابط دقيق ايين نامه كنترل شود ( در مبحث نهم نحوه كنترل قيد شده)

همچنين تير به حد كافي عرض و عمق داشته باشد تا ميلگردهاي ستون به خوبي داخل ان بتوانند مهار شوند

ضابطه طبقه ضعيف نيز كنترل شود اگر دو ستون باقي مانده به حد كافي مقاوم نباشند سازه فوق غيرمجاز خواهد بود ( به بحث نامنظمي در استاندارد ٢٨٠٠ رجوع نماييد). نحوه كنترل طبقه ضعيف در راهنماي بارگذاري امريكا امده است ( در وبسايت بنده قابل دانلود است)

تير منتقل كننده نيروي زلزله به ستونهاي كناري خواهد بود. اين انتقال عمدتا به صورت نيروي محوري در تير ظاهر ميشود. نيروي برشي را در ستونهاي بالاي تير تحت ex بخوانيد. برش ستون تبديل به نيروي محوري در تير ميشود. سپس اين نيروي محوري را ٣ (اومگا) برابر نموده و محاسبه كنيد كه چند ميلگرد براي تحمل ان لازم است مثلا اگر نيروي محوري تير تحت زلزله ex برابر 20 تن بدست امد تير بايد بتواند كشش 60 تن را منتقل كند مقاومت هر ميلگرد f20 برابر است با
0.9*4000*3.14=11304kg
بنابراين ٦ عدد ميلگرد f20 نياز است
اين ميلگردها اضافه بر محاسبات ايتبس بايد در تير اضافه شود كه ميتوانيد به صورت ميلگرد گونه در جان تير قرار دهيد


با سلام جناب دکتر. با توجه به اینکه در آنالیز حرارتی نیروی محوری در تیرها برای طراحی حاکم است و ایتبس هم نمیتواند المان تیر را برای نیروی محوری طراحی کند اصولا چه باید کرد. اگر هم المان ستون بکار بریم چگونه اثر خمش در طراحی دیده شود؟

با سلام، دراین موارد ابتدا می توانید دستی فشار محوری تیرها را بررسی کنید اگر احساس کردید بار زیاد است، تیرهای (عمدتا طبقه اول) را به صورت مقطع ستون تعریف نمایید (مقاطع تیر را در قسمت define section از نوع column تعریف کنید) در این صورت ایتبس اثر نیروی کنترل می کند


سلام استاد خسته نباشید.استاد در هنگام کنترل دریفت در سازه های فولادی با تحلیل دینامیکی در حالت no modificationبعد از هر بار تغییر مقطع باید دوباره برش ها هم پایه شوند؟

با سلام، بله اگر طراحی شما بر اساس آنالیز دینامیکی می باشد (سازه فولادی) و بر اساس روش انالیز مستقیم طراحی می نمایید. در کنترل دریفت باید فایل جداگانه ای (مثلا به نام فایل drift.edb) بسازید. حال در این فایل دریفت را به دو روش می توانید کنترل نمایید: 1- تحت زلزله استاتیکی 2- تحت زلزله دینامیکی که در حالت دوم به علت تغییر سختی اعضا همپایه سازی زلزله باید مجدد انجام شود و سپس دریفت کنترل شود.


سلام آقای دکتر خسته نباشید .
با توجه به ویرایش چهارم آیین نامه در تعداد محدودی از ساختمانها زمان تناوب تحلیلی کمتر از زمان تناوب تجربی بدست می آید آیا مجاز به استفاده از زمان تجربی هستیم یا زمان تجربی فقط برای حدس اولیه است ؟

با سلام
طبق راهنماي لرزه اي بارگذاري امريكا
اگر زمان تناوب سازه (T-etabs) بيشتر از زمان تناوب تجربي باشد، ميتوانيد از تجربي استفاده نماييد
متن استاندارد ٢٨٠٠ نيز عنوان كرده ” ميتوان” از زمان تناوب تحليلي استفاده كرد و اجبار نكرده است
در excel محاسبه ضريب زلزله اي كه در وبسايت خود قرار داده ام اين موضوع منظور شده است

البته در قابهاي خمشي معمولا دوره تناوب تحليلي بيش از تجربي بدست مي ايد و اگر چنين نشد نشان دهنده ان است كه شما احتمالا ابعاد تيرها و ستونها را بيش از مقدار متعارف منظور كرده ايد كه موجب افزايش بيش از حد سختي و كاهش دوره تناوب در سازه شده است


با سلام و خسته نباشید جناب دکتر ، استحضار دارید درصورتیکه طراحی سازه های بتنی
بر اساس آیین نامه ACI انجام بشود با توجه به ترکیبات بار اعمالی ، نسبت به آیین
نامه CSA و ترکیبات بار مبحث9 ، سازه ای سنگین تر طرح خواهد شد. لذا با توجه به
اینکه تکلیف قانونی مهندسین طراح ، عمل به مقررات ملی ساختمان است و در این حیطه
در مراجع قانونی جوابگو خواهند بود ، آیا طراحی سنگینتر در صورت اعتراض مالک مشکل
ساز نخواهد بود و دیگر اینکه آیا نباید طراحی برمبنای مبحث 9 انجام بشود؟ اگر خیر
، پس فلسفه وجود مبحث9 بغیر از آزمونهای نظام مهندسی چه چیزی خواهد بود؟ با تشکر
و سپاس فراوان

با سلام متاسفانه تركيب بارهاي مبحث نهم در فرم فعلي كه زلزله تراز نهايي شده است
ايراد دارد و به جاي اينكه بگوييم aci سنگين تر است بهتر است بگوييم كه تركيب بارهاي
مبحث نهم سبكتر است چند نكته: ١- علت سبك بودن مبحث نهم اين است كه ضريب زلزله
ان كمتر از يك است. علت كمتر از يك بودن ضريب زلزله در مبحث نهم (0.7*1.2=0.84)
اين است كه خواسته اند تركيبهاي قديمي مبحث نهم را كه تراز نهايي نبود با زلزله
جديد در ٢٨٠٠ هماهنگ كنند كه باعث شده ضريب زلزله كمتر از يك بدست ايد كه ايراد
دارد 2- دقت شود که ضرایب کاهش مقاومت در مبحث نهم “اندکی” سخت گیرانه تر از aci
می باشد و ممکن است این سخت گیرانه بودن ممکن است بهانه ای برای کاهش ضرایب بار
در مبحث نهم باشد. منتها این کاهش قابل توجه است (0.85 برای زلزله) و موجب می شود
که طرح غیر محافظه کارانه و غیر منطقی شود. این غیر محافظه کارانه بودن موجب می
شود که بسیاری از طراحان از ACI برای طراحی استفاده کنند. 3- گرچه مبحث نهم برگرفته
از CSA كانادا ميباشد ولي تركيب بارهاي ان در مورد ضريب زلزله با كانادا يكي نيست!
در csa ضريب زلزله يك ميباشد. شما اگر با CSA طراحي ميكنيد قائدتا بايد تركيب بارهاي
csa را استفاده نماييد كه باز سنگين ميشود 4- مبحث نهم در حال ويرايش است و احتمالا
اين مشكل برطرف خواهد شد و تركيب بارهاي ان اصلاح خواهد شد تا مهندسين مجبور نشوند
خلاف ان عمل كنند 5- نظامهاي شهرهاي مختلف سلايق متفاوتي دارند برخي شهرها CSA
را با تركيب بارهاي مبحث نهم قبول دارند و برخي قبول ندارند. براي مثال ميتوانيد
به راهنماي طراحي نظام مهندسي تهران مراجعه نماييد تا با سليقه نظام مهندسي تهران
در رابطه با مجاز بودن استفاده از تركيب بارهاي مبحث نهم اشنا شويد. در تبريز عمدتا
با aci طراحي ميكنند


با سلام و خسته نباشید جناب آقای دکتر حسین زاده ، در مورد کنترل دریفت در ETABS
9.7 ، سوالی داشتم. در جزوتون فرمودید که برای کنترل دریفت در سازه های که درجه
اهمیت خیلی زیاد نیستند، 2 ترکیب بار EXDRIFT و EYDRIFT را در مدل اصلی براساس
C و K بدست آمده از پریود تحلیلی سازه کنترل می کنیم. سوال بنده این است که چرا
از 2 ترکیب بار برای کنترل دریفت استفاده می کنیم و نه از 6 ترکیب بار جانبی (EX
, EY , EXN, EXP, EYN, EYP) با C و K بدست آمده از پریود تحلیلی؟ و اینکه در تعریف
2 ترکیب بار EXDRIFT و EYDRIFT ، خروج از مرکزیت اتفاقی در نظر گرفته می شود یا
فقط در 2 راستای اصلی و دقیقا به مرکز جرم در نظر می گیریم؟

با سلام، در حقیقت سوال شما این است: آیا در کنترل دریفت از زلزله با خروج از مرکزیت
استفاده شود یا زلزله بدون خروج از مرکزیت تصادفی؟ دقت: تغییر مکان مرکز جرم سازه
تحت اثر زلزله EX و EXP و EXN تقریبا یکی است و فرقی نمی کند با کدام زلزله خوانده
شود. ولی تغییر مکان لبه های کناری سازه تحت زلزله های EXP و EXN بیشتر از زلزله
EX خواهد بود. بنابراین: 1- سازه هایی که از نظر پچشی منظم هستند: در این سازه
ها تغییر مکان مرکز جرم سازه ملاک است و بنابراین می توان تغییر مکان ها را تحت
EX محاسبه نمود 2- در سازه هایی که نامنظم پیچشی هستند: در این سازه ها تغییر مکان
لبه های کناری سازه ملاک است و بنابراین باید تغییرمکانها تحت زلزله های با خروج
از مرکزیت بررسی شوند.


جناب دکتر سلام وقت بخیر,,, زمان تناوب تجربی ضرب در ۱.۲۵ پروژه ای رو حساب و در
نرم افزار اعمال کردیم و زمان تناوب تحلیلی در جهت x بیشتر و در جهت y کمتر از
تجربی شده در این صورت کدوم زمان تناوب رو بایستی ملاک عمل قرار داد ؟ اگه زمان
تناوب تحلیلی ملاک عمل بایستی دو تا c ضریب زلزله محاسبه بشه یا نه اونی که از
همه کمتره استفاده شود ؟

با سلام، در راستای X باید از 1.25 برابر دوره تناوب تجربی (آیین نامه) استفاده
کنید و در جهت Y که دوره تناوب کمتر است، از دوره تناوب تحلیلی استفاده نمایید.
یعنی زلزله هر جهت کاملا مجزا محاسبه می شود و ممکن است با هم فرق داشته باشند.


با سلام و خسته نباشید جناب آقای دکتر حسین زاده ، در مورد کنترل دریفت در ETABS
9.7 ، سوالی داشتم. در جزوتون فرمودید که برای کنترل دریفت در سازه های که درجه
اهمیت خیلی زیاد نیستند، 2 ترکیب بار EXDRIFT و EYDRIFT را در مدل اصلی براساس
C و K بدست آمده از پریود تحلیلی سازه کنترل می کنیم. سوال بنده این است که چرا
از 2 ترکیب بار برای کنترل دریفت استفاده می کنیم و نه از 6 ترکیب بار جانبی (EX
, EY , EXN, EXP, EYN, EYP) با C و K بدست آمده از پریود تحلیلی؟ و اینکه در تعریف
2 ترکیب بار EXDRIFT و EYDRIFT ، خروج از مرکزیت اتفاقی در نظر گرفته می شود یا
فقط در 2 راستای اصلی و دقیقا به مرکز جرم در نظر می گیریم؟

با سلام، در حقیقت سوال شما این است: آیا در کنترل دریفت از زلزله با خروج از مرکزیت
استفاده شود یا زلزله بدون خروج از مرکزیت تصادفی؟ دقت: تغییر مکان مرکز جرم سازه
تحت اثر زلزله EX و EXP و EXN تقریبا یکی است و فرقی نمی کند با کدام زلزله خوانده
شود. ولی تغییر مکان لبه های کناری سازه تحت زلزله های EXP و EXN بیشتر از زلزله
EX خواهد بود. بنابراین: 1- سازه هایی که از نظر پچشی منظم هستند: در این سازه
ها تغییر مکان مرکز جرم سازه ملاک است و بنابراین می توان تغییر مکان ها را تحت
EX محاسبه نمود 2- در سازه هایی که نامنظم پیچشی هستند: در این سازه ها تغییر مکان
لبه های کناری سازه ملاک است و بنابراین باید تغییرمکانها تحت زلزله های با خروج
از مرکزیت بررسی شوند.


با سلام و خسته نباشید جناب دکتر ، استحضار دارید درصورتیکه طراحی سازه های بتنی
بر اساس آیین نامه ACI انجام بشود با توجه به ترکیبات بار اعمالی ، نسبت به آیین
نامه CSA و ترکیبات بار مبحث9 ، سازه ای سنگین تر طرح خواهد شد. لذا با توجه به
اینکه تکلیف قانونی مهندسین طراح ، عمل به مقررات ملی ساختمان است و در این حیطه
در مراجع قانونی جوابگو خواهند بود ، آیا طراحی سنگینتر در صورت اعتراض مالک مشکل
ساز نخواهد بود و دیگر اینکه آیا نباید طراحی برمبنای مبحث 9 انجام بشود؟ اگر خیر
، پس فلسفه وجود مبحث9 بغیر از آزمونهای نظام مهندسی چه چیزی خواهد بود؟ با تشکر
و سپاس فراوان

با سلام متاسفانه تركيب بارهاي مبحث نهم در فرم فعلي كه زلزله تراز نهايي شده است
ايراد دارد و به جاي اينكه بگوييم aci سنگين تر است بهتر است بگوييم كه تركيب بارهاي
مبحث نهم سبكتر است چند نكته: ١- علت سبك بودن مبحث نهم اين است كه ضريب زلزله
ان كمتر از يك است. علت كمتر از يك بودن ضريب زلزله در مبحث نهم (0.7*1.2=0.84)
اين است كه خواسته اند تركيبهاي قديمي مبحث نهم را كه تراز نهايي نبود با زلزله
جديد در ٢٨٠٠ هماهنگ كنند كه باعث شده ضريب زلزله كمتر از يك بدست ايد كه ايراد
دارد 2- دقت شود که ضرایب کاهش مقاومت در مبحث نهم “اندکی” سخت گیرانه تر از aci
می باشد و ممکن است این سخت گیرانه بودن ممکن است بهانه ای برای کاهش ضرایب بار
در مبحث نهم باشد. منتها این کاهش قابل توجه است (0.85 برای زلزله) و موجب می شود
که طرح غیر محافظه کارانه و غیر منطقی شود. این غیر محافظه کارانه بودن موجب می
شود که بسیاری از طراحان از ACI برای طراحی استفاده کنند. 3- گرچه مبحث نهم برگرفته
از CSA كانادا ميباشد ولي تركيب بارهاي ان در مورد ضريب زلزله با كانادا يكي نيست!
در csa ضريب زلزله يك ميباشد. شما اگر با CSA طراحي ميكنيد قائدتا بايد تركيب بارهاي
csa را استفاده نماييد كه باز سنگين ميشود 4- مبحث نهم در حال ويرايش است و احتمالا
اين مشكل برطرف خواهد شد و تركيب بارهاي ان اصلاح خواهد شد تا مهندسين مجبور نشوند
خلاف ان عمل كنند 5- نظامهاي شهرهاي مختلف سلايق متفاوتي دارند برخي شهرها CSA
را با تركيب بارهاي مبحث نهم قبول دارند و برخي قبول ندارند. براي مثال ميتوانيد
به راهنماي طراحي نظام مهندسي تهران مراجعه نماييد تا با سليقه نظام مهندسي تهران
در رابطه با مجاز بودن استفاده از تركيب بارهاي مبحث نهم اشنا شويد. در تبريز عمدتا
با aci طراحي ميكنند


استاد گرامی جناب آقای دکتر حسین زاده ضمن عرض سلام وتشکر فراوان از شما استاد
عزیز، خواهشمندم در صورت امکان پاسخ سوالات زیر را بفرمایید. 1-بار زنده راه پله(500کیلو
گرم برمترمربع) از نوع بار زنده قابل کاهش میباشد یا غیرقابل کاهش؟ 2- بار زنده
تیغه بندی از نوع بار زنده قابل کاهش میباشد یا غیرقابل کاهش؟ 3-درترکیب شماره
2(بند6-2-3-2) بارزنده تیغه بندی ، جزء بارهای زنده ایست که میتوان ضریب آنرا 6/0کرد
یا باید ضریب آن2/1باشد؟ 4-بار زنده تراس ها وبالکن ها طبق ویرایش جدید مبحث ششم
چقدر میباشد؟ 5-ضریب 1.2X0.7=0.84مربوط به زلزله در بار قایم زلزله نیز ضرب می
شود؟ با تشکر واحترام فراوان-اعظمی

با سلام، 1- بارهایی که در جدول 6-5-1 مبحث 6 با تبصره (3) تعریف شده اند غیر قابل
کاهش هستند. مانند بار زنده پارکینگ که (3) دارد. همچنین طبق بند 6-5-7-3 بارهای
زنده بیش از 5 غیر قابل کاهش هستند (البته تبصره دارد) راه پله (3) ندارد و از
طرفی بیش از 5 نیز نمی باشد. بنابراین قابل کاهش است. 2- بار زنده تیغه بندی غیر
قابل کاهش است. دقت نمایید که تنها بارهای زنده ارائه شده در جدول 6-5-1 (جدول
L0) قابل کاهش هستند. بار زنده تیغه بندی در جدول L0 نیامده است و به صورت یک بند
جداگانه آمده است. 3- تبصره مربوط به بارهای زنده در صفحه 15 و 16 مبحث ششم (بند6-2-3-2
و 6-2-3-3) در رابطه با ضریب 0.6 یا 0.5 برای بارهای زنده کمتر از 5kN/m^2 نیز
در مورد تیغه بندی قابل اعمال نیست. چون این ضریب کاهش تنها مربوط به بارهای جدول
L0 است که باز تیغه بندی جزء انها نیست. نکته : بارهای زنده به دو نوع تقسیم می
شوند: 1- بارهای زنده گذرا 2- بارهای زنده ماندگار. تیغه بندی از دسته دوم می باشد
و بسیاری از ضوابط مربوط به بارهای زنده از جمله انواع کاهش سربار و یا ضریب 20
درصدی در تعیین جرم لرزه ای و یا حتی نداشتن خزش در بتن، در تیغه بندی صدق نمی
کند. یعنی گرچه تیغه بار زنده است و لی حتی اثرات مربوط به خزش نیز مانند بار مرده
باید به در مورد بار تیغه منظور شود. 4- طبق جدول 6-5-1 مبحث 6 ، بار زنده بالکن
1.5 برابر بار زنده اتاق متصل به ان است ولی لازم نیست بیش از 5kPa منظور شود.
5- بنده معتقدم ضریب 0.84 مربوط به ترکیب بارهای بتنی که در مبحث 6 و 9 امده است.
نادرست می باشد. و برای طراحی سازه های بتنی طبق ترکیب بارهای جزوه ایتبس که در
سایت قرار داده ام از aci استفاده می کنم. امیدوارم در ویرایش بعدی مبحث نهم که
بر اساس ACI2014 خواهد بود این ایرادات برطرف شوند.


سلام جناب دکتر.از اینکه لطف نمودید و پاسخ دادید سپاسگزارم.در جزوه ای که بابت
نحوه ضریب Rho تدوین فرموده اید سوالی داشتم. اگر سازه فلزی دو طرف مفصل باشد و
سیستم مهاربندی ان در هردو طرف دیوار برشی با طولی بیشتر از ارتفاع طبقه باشد برای
محاسبه ضریب Rho دیگر دیوار برشی نداریم که بعلت طول کوتاه حذف شود لطفا راهنمایی
فرمایید.باتشکر

در اینگونه سازه ها اگر پیچش شدید نداشته باشند، مقدار rho یک خواهد بود.


باسلام خدمت جناب دکتر حسین زاده ضمن عرض ادب و احترام ،روش کنترل نامنظمی در سختی
جانبی طبقات در نرم افزار چگونه میباشد؟؟

محاسبه سختی جانبی طبقات کمی جای بحث دارد. منتها متن استاندارد 2800 ویرایش 4
یک روش تقریبی ارائه کرده است که می توانید استفاده کنید. طبق متن فوق، اگر مثلا
می خواهید سختی طبقه 4 را در یک سازه 10 طبقه بدست آورید، می توانید تمامی نقاط
را تا طبقه سوم انتخاب کرده و برای همه گرهها تکیه گاه مفصلی ثابت تعریف کنید.
و سپس یک بار واحد به مرکز سختی طبقه 4 وارد نمایید و جابجایی طبقه 4 را تحت این
بار واحد از نرم افزار بخوانید و سپس از رابطه F=K*delta مقدار سختی طبقه 4 را
بدست آورید. * البته آیین نامه اشاره کرده که جابجایی وارد و سپس نیروی وارد شده
را بخوانید که در نرم افزار راحت تر این است که نیرو را وارد و جابجایی را بخوانیم


– با عرض سلام و خسته نباشید خدمت شما جناب آقای دکتر در ارتباط با پاسخی که ارسال
فرمودید در این تیر فرعی اگر به صورت مفصلی تعریف شود میتوان در قسمت فوقانی تیر
از آرماتور حداقل استفاده کرد، در این صورت قطر کاهش پیدا کرده و با توجه به طول
مهاری در حالت قلاب که برای میلگرد با سایز کوچک کم میباشد میتوان قلاب را نیز
اجرا نکرده و در حالتی که قلاب نداشته باشد و طول مهاری تامین نمیشود گیرداری میلگرد
تامین نشده و لغزش اتفاق افتاده و در عمل به اتصال مفصلی نزدیک خواهد شد.

کم بودن مقدار میلگرد در تیر فرعی = ضعیف کردن تعمدی تیر فرعی = تیر فرعی تحت بارهای
ثقلی تخریب می شود = این “تخریب” موجب مفصلی شدن تیر می شود مسئله این است: چنان
طرحی دهید که بدون ایجاد تخریب و خرابی در سازه، مفصلی عمل کند. اکثر ایده هایی
که برای مفصلی کردن اتصال در کشور برای سازه بتنی ارائه شده اند. یک نکته مشترک
دارند: قسمت هایی خراب شود ===== بعد از تخریب مفصل شود!!!!!! آیا این خرابی به
سازه آسیب نمی زند؟ در کجای آیین نامه چنین اجازه ای داده شده است. همانطور که
قبلا هم در بالا اشاره کردم، در موارد استثنایی مانند تیرچه بلوک به علت پایین
بودن نیرو ها این تخریب موضعی مورد قبول مهندسین قرار گرفته است و عملا تخریب در
محل اتصال به صورت گسترده در طول تیر اصلی پخش می شود و از تمرکز آن کاسته می شود.
و بنابراین به علت ناچیز بودن این تخریب ها در این موارد خاص شما می توانید فرض
کنید تیرهایی در حد تیرچه بلوک مفصلی هستند. پیچش زیاد در تیرهایی که تیر فرعی
را تحمل می کنند و (در نرم افزار سرخ می شوند!) مهندسین را به این فکر انداخته
که به هر طریقی شده اتصال مفصلی طرح دهند. به این ترتیب حتی در مواردی دیده شده
است که تیرهای فرعی با ابعاد بزرگ و بار زیاد بدون قلاب و با میلگرد کم طرح دهند.
یک کار خطرناک !. در حالی که اگر مقدار سختی پیچشی تیر اصلی را تنظیم کنند (طبق
آیین نامه) می توانند یک طرح ایمن با قلاب انتهایی طرح دهند و سرخی تیر هم برطرف
شود. التبه اتصال مفصلی در بتن میسر است. شما می توانید براکت قرار دهید و تیر
پیش ساخته بتنی را به صورت اتکایی بر روی آن قرار دهید.


باسلام خدمت استاد حسین زاده.سوالی داشتم در مورد وزن موثر لرزه ای.به هنگام اختصاص
بار زنده به بام ساختمان میبایست بیشینه مقادیر بار برف و بار زنده را بعنوان بار
زنده در مدل معرفی نمود یا بایستی همزمان هم بار برف و هم بار زنده را به سقف بام
اعمال نمود.در این رابطه موجب امتنان است توضیحاتی ارائه فرمایید.

با سلام، سابق بر این هر کدام که بیشتر بود حاکم میشد. مثلا اگر بار برف 200 بود
و بار زنده 150، در نرم افزار ما 200 وارد می کردیم (نوع آن هم مهم نبود مثلا 200
LIVE وارد می کردیم) در ترکیب بارهای جدید بار زنده بام از بار زنده طبقات جدا
شده است و به تنهایی در ترکیب بارها ظاهر می شود. در برخی ترکیب بارها بار برف
داریم و بار زنده بام غایب است. اگر شما در بام بار برف وارد نکنید مقدار آن برابر
صفر منظور می شود و عملا در آن ترکیب بار خاص شما از بام سازه هیچ بار زنده ای
نخواهید داشت. بنابراین باید در پشت بام مثلا هم بار برف 200 را وارد کنید و سپس
علاوه بر آن بار زنده بام به مقدار 150 نیز وارد کنید (همزمان با هم)


– سلام جناب دكتر حسين زاده سوالي داشتم از خدمتتون اگر بخواهيم با آيين نامه مبحث٦سال٩٢
و ويرايش چهارم ٢٨٠٠ سازه فولادي به روش تنش مجاز براساس مبحث دهم سال ١٣٨٧طراحي
كنيم ضريب رفتار زلزله رو بايد بر١.٤تقسيم كنيم؟ ممنونم

با سلام خير با همان زلزله بايد طرح دهيد ( زلزله جديد) ولي بايد از تركيب بار
جديد استفاده كنيد كه در جزوه قرار دادم ( ويژه تنش مجاز)


– سلام جناب دکتر. خسته نباشید. چند سوال داشتم خدمتتون. من سازه ای را مدل کردم
که در پلان نامنظم است و بعد از آنالیز کنترل های دریفت و پیچش را انجام دادم که
دریفت پاسخگوست اما همانطوری که انتظار داشتم نامنظمی پیچشی هم دارد الان سوال
من این است که باید چیکار کنم وقتی این حالت اتفاق میفتد؟ 1.فقط ضریب زلزله هایی
که در ترکیب بارهایم وارد کردم 1.2 برابر میشود؟(سازه بتنی است و از ACI2008 استفاده
کردم). 2. بعد از تغییر این ضریب در ترکیب بارهایم، باید چه چیزهایی را چک کنم؟
باید دوباره نامنظمی پیچشی و دریفت چک بشوند؟ و اگر جوابگو نبودن باید چیکار کنم؟
3.اگر ضریب زلزله 1.2 باشد به خاطر ضریب نامعینی وقتی نامنظمی پیچشی اتفاق میفتد
باید تبدیل به 1.44 شود؟ 4.در ترکیب بارهای آیین نامه مذکور بار برف را هم باید
در سقف اعمال کرد؟ یا میتوان فقط ماکزیمم بار زنده برف و حداقل بار زنده سقف را
گرفت؟ خیلی ممنون.

با سلام، مشکلی نیست اگر تمامی جریمه های نامنظمی پیچشی را پرداخت نمایید قابل
قبول است: * افزیاش 1.2 برابری زلزله در ترکیب بار(در سازه های بالای 10 متر) *انجام
انالیز دینامیکی (در سازه های بالای 3 طبقه) * کنترل دریفت در لبه های سازه 1-
بله 2-خیر کنترل نامنظمی پیچشی را قبلا انجام داده اید که خودتان گفتید نامنظم
است. 3-خیر تنها 1.2 برابر خواهد شد. 4- بر اساس آیین نامه های جدید باید هردو
را اعمال کنید. در برخی ترکیب بارها تنها بار برف حضور دارد که اگر وارد نکنید
مقدار ان صفر منظور میشود


95/1/8- سلام اقای دکتر.. 1) اگر خرپشته رو مدل نکنیم و به جای اون بار مرده و
زنده رو به چهار ستون اطراف اون در بام اعمال کنیم آیا نیاز هست بار جرم لرزه ای
خرپشته رو هم به صورت بار mass به اون ستونها وارد کنیم یا اینکه خود نرم افزار
بر اساس ضریب بارهایی که در mass source وارد کرده ایم بار جرم رو محاسبه میکند؟
2) برای مدل کردن تیرهای فرعی بهتر است انها را مفصلی مدل کرد یا اینکه ضریب ترک
خوردگی پیچشی تیرهای حامل آنها رو 0.15 در نظر بگیریم؟ با تشکر فراوان

با سلام ١ خير ديگر نيازي به اعمال بار mass نخواهد بود. البته اين كار ( عدم مدلسازي
خرپشته) كار صحيحي نيست چون ستونهاي ان با طبقه بام اندركنش دارند و لنگر مبادله
ميكنند كه شما اين لنگر ها را منظور نميكنيد ٢- در سازه بتني (بتن درجا ريخته شده)
اتصال مفصلي بي معني است مگر در تيرهاي بسيار كوچك و ميلگرد قطر پايين كه عملا
اتصال تير فرعي با تخريب جزئي تير اصلي تبديل به اتصال نيمه صلب ميشود. به مطلب
قبلي كانال مراجعه كنيد. ضريب 0.15 براي پيچش يك ضريب تقريبي است كه بهتر است مقدار
ان محاسبه شود. نحوه محاسبه انهم بر اساس لنگر مقاوم ترك خوردگي پيچشي تير اصلي
و لنگر پيچشي وارد بر ان تعيين ميشود. اگر روش محاسبه را نميدانيد ميتوانيد به
صورت تقريبي از ان استفاده كنيد ( براي تيرهايي كه احساس ميكنيد اهميت بالايي دارند
بايد محاسبه كنيد)


95/1/6- باعرض سلام و خستە نباشید خدمت استاد عزیز. برای طراحی اسکلت کارخانجاته
صنعتی که بار دستگاها رو تحمل میکنند، وزن دستگاه و تجهیزات را که دایمی هستن،
باید بصورت بار مرده در نظر بگیریم یا زندە؟ چون این دستگاها بعضا دارای حرکت دورانی
و یا رفت و برگشتی هستن و اگر بصورت بار مرده در نظر گرفتە شوند مبحث6برای بار
مردە چنین تجهیزات دایمی مسکوت می باشد. و هیچ ضریبی را ذکر نکرده و تنها برای
بارهای زندە ضرایبی رو لحاظ کردە

با سلام، بارهای زنده را می توان به دو بخش تقسیم کرد: بار زنده گذرا – بار زنده
دائمی در این مورد باید آنها را بار زنده “دائمی” درنظر بگیرید. مانند تیغه بندی
که گرچه یک بار زنده محسوب می شود و نوع آن بار زنده دائمی می باشد. بار های زنده
دائمی در قسمت Mass source به صورت 100 درصد منظور می شوند (نه 20 درصد) و یا مثلا
در محاسبه خیز در محاسبات مربوط به خزش همراه با بار های مرده برای آنها خزش محاسبه
می شود. از طرفی در ترکیب بارها با ضرایب بارهای زنده ظاهر می شوند.


95/1/6- سلام دکتر حسین زاده خسته نباشید.سوالی داشتم در مورد میلگردهای عرضی پی
نواری ک جدیدا نظام میگه سفره بالا و پایین باید اورلب بشن.آیا اینکار لازمه؟یا
ب اندازه همون خم ۹۰ درجه ادامه پیدا کنه کافیه؟

با سلام، متاسفانه در رابطه با میلگردهای عرضی پی های نواری آیین نامه صراحت ندارد.
میلگردهای عرضی پی های نواری به دو صورت در کشور اجرا می شود: 1- تنگ بسته (مانند
خاموت درتیرها) 2- آرماتور U شکل در بالا و پایین احتمالا منظور شما حالت دوم می
باشد. اگر پی نواری طبق محاسبات نیاز به میلگرد برشی یا پیچشی داشته باشد، آرماتورهای
U شکل باید در انتها به صورت کامل خم شوند و با آمارتورهای جهت دیگر همپوشانی داشته
باشند و این کار الزامیست (تا آرماتورهای عرضی به عنوان خاموت ایفای نقش کنند).
در غیر این صورت در آیین نامه الزامی بر این کار نیست و خم استاندارد در انتهای
آنها کفایت می کند. می توانید در نرم افزار sade14 نیاز یا عدم نیاز به آرماتور
برشی را درپی نواری کنترل نمایید. درsafe 8 باید محاسبات دستی انجام دهید ولی در
safe14 برش را خودش کنترل می کند و مقدار خاموت لازم را نشان میدهد. در safe14
کنترل پیچش باید دستی انجام دهد (مقدار پیچش نوارهای طراحی بخواهید و ظرفیت انرا
دستی محاسبه کرده و نشان دهید که نیاز به ارماتور عرضی پیچشی دارد یا نه)


95/1/3- سلام جناب مهندس . وقتتون بخیر . در مورد ضریب نامعینی یه سوال دارم .
در قاب ساده با دیوار برشی متوسط برای محاسبه ضریب نامعینی از یک طرف آیین نامه
گفته هر طرف مرکز جرم طول به ارتفاع بالای 2 بشه که رو برابر یک بشود و شما فرمودید
با توجه به آیین نامه آمریکا دیواری که طولش از ارتفاع بیشتر باشد رو یک میشود
یعنی هر طرف مرکز جرم طول به ارتفاع بشود یک ! کدام را ملاک بگیریم. اگه یک نمونه
از محاسبه رو برای قاب ساده با دیوار برشی بگذارید ممنون میشم

با سلام، نکته مهم: اگر سازه ای شرایط الف را ارضا نکند، باید با روش ب کنترل شود
روش ب ویژه “سایر سازه ها” می باشد. یعنی سازه هایی که شرایط الف را ندارند. سازه
ای که شما اشاره کردید شرایط الف را ارضا نمی کند. بنابراین می توان طبق روش ب
کنترل کرد. در روش ب نیز اگر طول دیوارها بیش از ارتفاع آنها باشد، نیازی به حذف
ندارند. و در صورتی که سازه نامنظمی پیچشی شدید نداشته باشد، ضریب نامیعنی آن یک
خواهد بود.


94/12/23- سلام وخسته نباشید خدمت شما بزرگوار، یک سوال داشتم آیا اثر ضریب نامعینی
سازه که در ویرایش چهارم ایین نامه2800ذکر شده د طراحی فونداسیون میبایستی لحاظ
شود یا خیر؟ ممنون

با سلام، گرچه آیین نامه به صورت صریح اشاره نکرده است، ولی به نظر بنده بله باید
اعمال شود. به هرحال با افزایش درجه نامعینی، نیروهای تراز نهایی وارد بر سازه
افزایش می یابند و همان نیروها نیز به پی منتقل می شوند.


94/12/17- سلام مشکلی که در برخی از پروژه های بتنی که با ETABS 2015 مدل می شوند
تحلیل پی دلتا را انجام نمی دهد و آنالیز نمیشود و حتما این قسمت باید در برنامه
غیر فعال شود من از فایا آماده شماهم استفاده کردم و حتی با ایجاد فایل جدید هم
مشکل حل نشدالبته فقط برای برخی از پروژه ها این مشکل وجود دارد ممنون

با سلام، در ETABS 2015 اگر قسمت هایی از سازه ناپایدار باشد، و آنالیز P-delta
فعال باشد، به طوریکه همگرا نشود، سازه انالیز نمی شود (هنگ می کند) که باید در
این صورت آنالیز را کنسل کرد. و پس از غیر فعال کردن P-delta سازه را تحلیل کرد
وبا بررسی تغییر شکلها علت ناپایداری را پیدا و رفع کرد. در ETABS9 برای منظور
کردن P-delta محدودیت بود و پس از چند گام، اگر همگرا نمیشد، نرم افزار انالیز
را با اخرین گامی که انجام داده بود، ادامه می داد.


94/11/30- سلام.جناب آقای دکتر در کنترل rhoبعضی اساتید از دیاگرام انرژی برای
تعیین تیری که حذف میشه استفاده میکنن که خیلی ساده اس.آیا این روش درسته یا طبق
روش نسبت های برش جنابعالی بریم؟ممنون از اینکه همیشه لطف داشتید و حلال مشکلات
بوده اید.

با سلام، پس از حذف تیر دو معیار باید کنترل شود: 1- سازه پس از حذف تیر دچار پیچش
شدید نشود 2- افت مقاومت 33 درصدی نداشته باشد بنابراین عملا باید 4 تا فایل برای
کنترل حذف خواهیم داشت. در یکی تیرهای لبه اولویت حذف دارند (تا پیچش بحرانی شود).
در دیگری تیرهای کوتاه با برش بالا اولویت حذف دارند. (دو تا فایل برای راستای
x و دو تا فایل برای راستای y) در انتخاب تیر بر اساس مورد دوم (افت مقاومت) می
توان از دیاگرام انرژی استفاده کرد. اگر کنترل نمایید خواهید دید که استفاده از
دیاگرام برش و انرژی نتایج نزدیک به هم خواهند داشت. البته هیچکدام الزاما بحرانی
ترین تیر را نشان نمی دهند. ولی به صورت تقریبی تیر بحرانی را مشخص می کنند.


94/11/25- سلام اقای دکتر: با توجه به اینکه ترکیب بارهای دارای 30 درصد زلزله
متعامد در قابهای خمشی سازه های منظم تنها برای کنترل ستونها می باشد آیا اعمال
آن بر تیرها باعث افزایش مقاطع تیرها و غیر اقتصادی شدن سازه نخواهد شد؟

با سلام خير تيرها تنها از يك راستا تاثير مي پذيرند يعني مثلا زلزله x بيشتر بر
تيرهاي راستاي x تاثير گزار است و بر راستاي متعامد تقريبا بي تاثير است ( مگر
اينكه سازه نامنظمي بالايي داشته باشد) بنابراين وقتي شما Ex+0.3Ey را اعمال ميكنيد
بر تيرهاي راستاي x تنها ex اثر ميكند.


94/11/16- سلام آقای دکتر میخواستم بپرسم آیا در سیستم های دوگانه قاب خمشی بتنی
با دیوار برشی برای کنترل 25 درصد المان مرزی های دیوارها که به صورت ستون تعریف
شدن رو هم باید حذف کرد یا ستونهای المان مرزی نقش ستون در قاب خمشی دارن؟

با سلام، طبق ایین نامه باید حذف شوند. منتها در متن FEMA 751 که در ادامه قرار
می دهم، عنوان شده است که حذف این ستون موجب تغییر رفتار سازه و غیر واقعی شدن
نتایج می شود. بنابراین برای اینکه در فایل 25 درصد نتایج به واقعیت نزدیک باشد،
بهتر است این ستونها باقی بمانند. و عنوان شده که مشارکت این ستونها (در مثالی
که انجا حل شده) 15 درصد بوده و می توان انها را در مدل 25 درصد نگه داشت. عنوان
کرده که نگه داشتن این ستونها برای اینکه قابهای کناری متصل به دیوار برشی منطقی
رفتار کنند لازم است. با توجه به اینکه قانون 25 درصد یک قانون تقریبی میباشد (عمدتا
بر پایه قضاوت مهندسی است) و تغییر جزئی در ان اصول دوگانه بودن را زیر سوال نخواهد
برد. و بنابراین به نظر بنده می توان ستونهای متصل به دیوار را در قاب 25 درصد
نگه داشت. نظر همکاران در این زمینه متفاوت بوده و متاسفانه وحدت رویه ای در این
زمینه وجود ندارد و بند ایین نامه ای صریحی هم در این رابطه نداریم. نکته دیگر
در این مثال این است که در خود فایل 25 درصد از زلزله دمینامیکی استفده کرده است
و با توجه به منظم بودن سازه برش پایه را با 0.85*0.25 برش استاتیکی همپایه کرده
است. که البته به نظر بنده در این گونه موارد با توجه به اینکه از کمک ستونهای
متصل به دیوار استفاده شده است، بهتر است از چنین تخفیف هایی استفاده نشود و با
0.25 استاتیکی کنترل شود.


94/11/15- استاد سلام در آیین نامه 2800 ویرایش 3 دریفت مجاز برای ساختمانهای Tبزرگتر
از 0.7 (تقریبا) 5 طبقه به بالا برابر است با 0.02/0.7R و در ویرایش 4 برای ساختمانهای
بیش از 5 طبقه برابر است با 0.02/1cd که نشان می دهد تقریبا” دریفت مجاز 22 درصد
افزایش یافته این درحالیست که در ویرایش چهارم ضریب زلزله 40 درصد افزایش یافته
، بگذریم از اینکه بعضی از شهرها مثل کرمان از منطقه زلزله خیزی زیاد به خیلی زیاد
منتقل شده اند ، از طرفی نحوه پخش نیروی زلزله در ارتفاع به صورت سهمی شده که این
مسئله هم باعث افزایش جابجاییها و دریفت میشه و سازه رو نسبتا” سنگینتر میکنه .
لذا میخواستم بدونم این مسئله درسته و نظر شما چیست ؟ ممنون

با سلام بله دريفت در ايين نامه جديد سخت گيرانه تر از قبل شده و تفسير شما صحيح
است. ميتوانيد براي كنترل دريفت از اناليز ديناميكي استفاده نماييد تا توزيع نيرو
بهتر شود و همچنين اگر سازه منظم باشد با /٨٥ و يا ٠/٩ برش پايه همپايه نماييد
تا با نيروي كمتر و توزيع بهتر دريفت را كنترل نماييد. خوشبختانه در etabs2015
( اخرين ورژن ان) مي توان به راحتي دريفت اناليز ديناميكي را استخراج كرد ( max/ave
drift). در etabs9 اين كار كمي زحمت دارد ( چون اگر دلتاهاي ناشي از ديناميكي را
در طبقات از هم كم كرده و دريفت را محاسبه كنيد پاسخ نادرست خواهد بود)


94/11/13- سلام اقای دکتر مطابق بند 9-19-4-7 مبحث 9 در دیوارهای برشی محصور کردن
میلگردهای قائم با خاموت در دو حالت الزامی نیست. نحوه کنترل این دو حالت در ایتبز
چگونه است؟ با تشکر از زحمات شما

با سلام، بله طبق مبحث نهم: 1- اگر درصد میلگرد قائم استفاده شده کمتر از یک درصد
باشد، نیازی به محصور کردن میلگردهای قائم دیوار نخواهد بود. 2- همچنین اگر از
این میلگردها به عنوان میلگرد فشاری استفاده نشود، میتوان محصور نکرد. برای کنترل
این مورد می توانید در ایتبس در تعریف مقطع دیوار در section designer میلگردهای
دیوار را حذف کنید (تنها میلگردهای المان مرزی باقی بماند) مسلما مقاومت دیوار
کاهش می یابد. اگر پس از حذف میلگردهای قائم دیوار، D/C ratio ( نسبت تنش) ان کمتر
از یک بوده (یعنی کماکان قادر به تحمل بارهای خمشی و محوری بود) می توان ادعا کرد
که ارماتور قائم به عنوان ارماتور فشاری مورد نیاز نیست. طبق ACI: اگر هر دو شرط
فوق “همزمان” برقرار باشند، می توان میلگردهای قائم را محصور نکرد ( بدون سنجاق).
توصیه می کنم طبق ACI عمل کنید. یعنی کنترل کنید که ایا بدون منظور کردن میلگردهای
قائم دیوار در مقطع دیوارمی توانید ok بگیرید یا نه؟ اگر پس از حذف میلگردهای جان
دیوار نسبت تنش از یک تجاوز کند، باید میلگردهای قائم توسط سنجاق محصور شوند.


94/11/8- با سلام خدمت استاد: با توجه به اینکه در طراحی سوله اغلب بار باد حاکم
است بدین جهت برای تولید ترکیبات بار وقتی از خود نرم افزار کمک میگیریم و به صورت
خودکار ترکیبات بار تولید میشود در ترکیبات بار ، بار باد با ضریب 1 ایجاد میشود
در صورتی که در مبحث 6 ضریب 1.4 آورده شده است – علت چیست؟

با سلام، بله بار باد برگرفته از ایین نامه کانادا می باشد و تراز ان با بار باد
ایین نامه امریکا متفاوت است. بنابراین پس از تولید ترکیب بارها توسط نرم افزار
باید تمامی انها ویرایش شوند و به 1.4 ضرب شوند.


94/11/3- با عرض سلام و ارادت خدمت شما دکتر حسین زاده . عذر میخام با توجه به
تغییرات ایجاد شده در مباحث مقررات ملی و استاندار 2800 ، آیا همچنان میشود در
ورژن 9.7.4 ابتبس از ترکیبات بار ACI318-99 استفاده کرد؟؟ و آیا در ضرایب بار تغییراتی
ایجاد شده یا نه ؟؟؟ سوال بعدی اینکه قبلا جهت کنترل فشار خاک زیر پی از این ترکیب
بر اساس تنش مجاز استفاده میشد D+L 0.75(D+L+-E) آیا همچنان میشه از این ترکیب
استفاده کرد ؟ با تشکر

پاسخ: با سلام، توصيه ميشود براي هماهنگي با ويرايش هاي جديد از aci2002 به بالا
استفاده نماييد. برخي از نظام مهندسي ها هم اكنون aci99 را قبول نمي كنند. ولي
اگر اصرار بر استفاده از aci99 داريد مي توانيد تركيب بارها را مطابق فايلهاي اماده
ايتبس كه براي aci99 تهيه كرده ام استفاده نماييد. بسته به اینکه ضریب A برابر
0.35 باشد یا کمتر از ان، ترکیب بارها تغییر می کنند. همچنین ضریب نامعینی نیز
باید در ترکیب بارها منظور شود. از طرفی باید ضرایب بار زلزله به یک کاهش یابند.
تمامی این تغییرات در فایلهای اماده منظور شده است. انتظار ميرود پس از انتشار
مبحث نهم جديد ( كه گفته ميشود بر اساس aci2014 تنظيم شده ) ديگر استفاده از etabs
9 ممنوع شود و سازه هاي بتني بر اساس etabs2015 و aci 2014 طراحي شوند ( البته
يكي دو سالي احتمالا طول بكشد) براي خاك نيز اگر طبق مباحث جديد بخواهيد عمل كنيد
بايد به جزوه اخير بنده ( جزوه ٢٩٠ صفحه اي) مراجعه نماييد. ولي اگر ميخواهيد تنش
خاك را بر اساس تركيب هاي قديمي كنترل نماييد به جاي 0.75D + 0.75L + 0.75E بايد
از .75D + 0.75L + 0.75*0.7E استفاده نماييد. باز توصیه می شود از ترکیب بارهای
تنش مجاز مبحث ششم جدید استفاده نمایید. مجموعه فایلهای ایتبس اماده بنده همراه
با جزوه مذکور از لینک زیر قابل دانلود است: http://www.hoseinzadeh.net/hoseinzadeh.htm


94/10/20- با سلام استاد عزیز در آیین نامه فولاد سال 88 برای در نظر گرفتن اثر
خزش در محاسبات خیز تیرهای مرکب (در غیاب محاسبات دقیقتر)ضریب 3n پیشنهاد شده بود
ولی در آیین نامه سال 92 هیچ مطلبی قید نشده است!!! تکلیف چیست؟

پاسخ: با سلام، بله قبلا چنين ضريبي داشتيم كه در ايتبس هم تحت عنوان creep factor
در سقف هاي كامپوزيت وارد ميكرديم الان حذف شده و به عهده خود مهندسين گزاشته شده!
در ايتبس در ويرايش جديد يك ضريب 0.75 به كل مقطع ( فولاد و بتن باهم) اعمال ميكند
كه براي در نظر گرفتن خزش ميباشد و به نظر مناسب ميرسد


94/10/17- با عرض سلام و خسته نباشید خدمت جناب آقای دکتر حسین زاده ؛ با عنایت
به بند ۱-۷-۱-ب ویرایش چهارم آیین نامه ۲۸۰۰ و همچنین پاسخ حضرتعالی به سوال یکی
از کاربران مبنی بر اینکه جابجایی که برای هر طبقه در زلزله دینامیکی از Etabs
اعلام می شود از srss کردن مدهای مختلف بدست می آید و دلتای نسبی طبقه برابر تفاضل
دلتای دو طبقه متوالی نخواهد بود آیا می توان نتیجه گیری کرد که جهت کنترل نامنظمی
پیچشی زیاد یا شدید باید از تغییر مکان های حاصل از حالت استاتیکی EXP,EYP,…
استفاده کرد حتی در صورتیکه تحلیل سازه مورد نظر بصورت دینامیکی انجام گرفته باشد؟
با تشکر

پاسخ: با سلام، بله برای کنترل نامنظمی پیچشی بهتر است از زلزله استاتیکی استفاده
نمایید (حتی اگر سازه بر اساس تحلیل دینامیکی طراحی می شود).


94/10/10- سلام صبح جنابعالی بخیر استاد … در بحث دیوار برشی اگر دیوار طبقه
اول ترک خورده باشد آیا میشه سختی طبقات بالاتر را که ترک نخورده را برابر 0/7
گرفت ؟

پاسخ: با سلام، بله تنها طبقاتی که دیوار ترک خورده است، سختی آن طبقه برابر 0.35
و دیوارهای طبقات دیگر که ترک نخورده اند برابر 0.7 خواهد بود.


94/9/21- فرزاد آزاد: با سلام::من یک سوال در مورد ضریب ترک خوردگی دال داشتم.وقتی
که ما یک دال دوطرفه را در ایتبز مذل میکنیم ضریب m11,m12,m22چه عددی باید وارد
کنیم؟؟؟

پاسخ: با سلام، نکته مهم: اگر سیستم سقف دال بتنی باشد، این دال باید از نوع shell
تعریف شود یا membrance؟ اگر در ایتبس shell مدل کنید، لبه های دال به صورت گیردار
به تیرهای محیطی متصل می شود و بنابراین همانند تیرها در تحمل بارهای ناشی از زلزله
به قاب خمشی کمک می کند. درحالیکه کل زلزله باید توسط قاب (یا دیوار یا بادبند)
تحمل شود و سقف نباید به انها کمک کند! بنابراین سقف باید در ایتبس از نوع membrane
تعریف شود تا لبه های آن به صورت مفصلی متصل شود و در باربری جانبی مشارکت نکند.
* اگر دال از نوع membrane تعریف شود، دیگر ضرایب m11 و … مهم نخواهند بود. *
برای طراحی آرماتورهای خود دال باید از نرم افزار SAFE استفاده کرد. وقتی دال از
ETABS به SAFE اکسپورت می شود، به صورت shell خواهد بود و در نرم افزار SAFE سقف
از نوع SHELL خواهد بود. در این حالت می توان ضریب سختی خمشی دال را برابر m11=m22=0.25
وارد کرد. در ایتبس باید دالها را به صورت membrane مدل نمایید تا لبه های دال
به صورت مفصلی به تیرهای محیطی متصل شود. دقت نمایید که وظیفه تحمل زلزله به عهده
دال نخواهد بود.


94/9/18- مسعود: باسلام.لطفا درمورد قاعده 30- 100 بند3-1-4 قسمت( ب) کمی توضیح
دهید.چرا برای تمامی سازه ها چه منظم یا نامنظم باید این قاعده لحاظ شود؟(باتوجه
به اینکه این قاعده عینا مطابق ویرایش 3 است)

پاسخ: با سلام، در ویرایش 3 هم باید کنترل می شد منتها کمتر توجه می شد. در ویرایش
چهارم این بند تغییری نکرده است و همانند ویرایش 3 است.


94/9/16- محمد: با سلام ::در رابطه با طراحی فونداسیون سازه های بتنی با دیوار
برشی برای در نظر گرفتن اثر سختی دیوار برشی بر روی فونداسیون در برخی کتابها از
گزینه wall properties استفاده شده که باعث می شود بخشی از لنگر وارده توسط این
دیوارها تحمل شود و باعث کاهش نسبتا زیاد در آرماتور نوارها می شود آیا این کار
درست است یا باید همانند ستون ها از گزینه stiff برای در نظر گرفتن اثر سختی استفاده
شود ::با تشکر

پاسخ: با سلام، خیر مجاز به استفاده از wall نیستیم. برای منظور کردن اثر سختی
دیوارها در پی در safe14 به سه شکل می شود عمل کرد: 1- مطابق شکل اول (شکل در کانال
تلگرام) از المان slab استفاده شود. 2- مطابق شکل دوم از المان BEAM استفاده شود
که ایتبس نیز به صورت اتوماتیک هنگام خروجی دادن اثر دیوارها را به صورت المان
تیر export می کند. 3- مطابق شکل سوم از المان wall استفاده شود. در صورت استفاده
از روش سوم، در تراز فوقانی، دیوارها به هم نیروهای اندرکنشی وارد می کنند (در
شکل چهارم نیرویی که دیوارها به هم وارد می کنند نمایش داده شده) که این نیروها
موجب کاهش لنگرها در فونداسیون می شود و ارماتورها کاهش می یابند و درحقیقت یک
نوع تقلب محسوب می شود. بنابراین حق نداریم از المان wall استفاده کنیم. دقت نمایید
که اثرات اندرکنشی دیوارها قبلا در ایتبس منظور شده است و نیروهایی که به safe
فرستاده می شوند درحقیقت نتیجه نهایی این اندر کنشها هستند و ما حق نداریم مجددا
در safe طبقات فوقانی سازه را مدل کرده و از انها کمک بگیریم تا نیروها کاهش یابند.
ارسال سوال https://telegram.me/mhoseinzadehasl عضویت در کانال: https://telegram.me/hoseinzadehasl


94/9/13- محمود: با سلام خدمت دکتر عزیز- نیاز فوری به جواب دو سوال زیر دارم.با
تشکر::1-در خصوص اعمال ضریب نامعینی 1.2 در یک سازه پیچشی شدید آیا باید ضریب زلزله
را 1.2 برابر کرد و همپایگی را با آن انجام داد یا اینکه با ضریب زلزله افزایش
نیافته تحلیل را انجام داد و همپایگی را نیز کامل انجام دهیم و فقط در ترکیب بارها
ضریب زلزله را در 1.2 ضرب نماییم.Etabs9.7وآیین نامه ACI2008-آیا در ورژن2015 وارد
کردن مقدار رو در قسمت تنظیمات ایین نامه ای کافی می باشد یا باید ضریب Cرا نیز
1.2 برابر نمود؟

پاسخ: با سلام، به نکات زیر توجه نمایید: 1- سازه بتنی با ETABS9: هم می توان مقدار
رو را در ضریب زلزله وارد کرد (افزایش 1.2 برابر ضریب C) و هم می توان در ترکیب
بارها ضریب زلزله را 1.2 برابر کرد. (عرف درکتب بر این است که در ترکیب بارها وارد
شود) 2- ایتبس 2015: با توجه به حضور ضریبی به نام اومگا در ACI2011 به بالا، و
برای جلوگیری از اعمال همزمان این ضریب و ضریب rho بهتر است ضریب زلزله C را افزایش
ندهید و تنها در ترکیب بارها مقدار rho را وارد نمایید. 3- در سازه های فولادی
چه در ایبتس 9 و چه در ایتبس 2015، به خصوص وقتی از روش LRFD استفاده می شود، بهتر
است ضریب rho را از طریق ترکیب بارها وارد نمایید و ضریب C را تغییر ندهید. نکات
فوق در مورد همپایه کردن هم برقرار است. یعنی شما (به جز سازه های بتنی در ایتبس
9) باید همپایه کردن را با زلزله اولیه انجام دهید و تنها در ترکیب بارها ضریب
زلزله را به جای 1 برابر 1.2 وارد نمایید. * مقدار رو در تنظیمات لرزه ای ایتبس
2015 تنها برای تولید اتوماتیک ترکیب بار است. شما اگر ترکیب بارها را به صورت
دستی و تک به تک وارد کنید دیگر لازم نیست رو را در تنظیمات وارد کنید.


پرسش از کانال تلگرام: مهرداد: سلام بار برف مطابق جزوه آموزشی برای تبریز با چه
ضرایبی ۱۲۶ کیلوگرم بر متر مربع حاصل می شود. خیلی خلاصه اگر امکانش باشد اشاره
فرمایید. با تشکر

پاسخ: با سلام، بار برف از رابطه 6-7-1 مبحث ششم محاسبه می شود. فرضیات: سازه داخل
شهر می باشد و بام آن برف گیر است (جدول 6-7-2) و بنابراین Ce=1.2 سازه دارای گرمایش
داخلی می باشد (جدول 6-7-3) و بنابراین Ct=1 سقف سازه تخت می باشد (بند 6-7-6)
و بنابراین Cs=1 ضریب اهمیت سازه برابر یک می باشد (Is=1) Pr=0.7Ce*Cs*Ct*Is*Pg=0.7*1.2*1*1*1*1.5=1.26
kPa = 126 kg/cm2 اگر سقف سازه را نیمه برف گیر فرض کنیم، مقدار Ce=1 خواهد بود
و مقدار بار برف 105kg/cm2 بدست می آید. سوالات خود را از طریق لینک زیر ارسال
نمایید تا در فرصت مناسب پاسخ داده شود: https://telegram.me/mhoseinzadehasl عضویت
در کانال: https://telegram.me/hoseinzadehasl


94/9/12- حسین: با سلام و تشکر از زحمات فراوان شما استاد ارجمند: خواستم سوال
کنم چرا در سازه های هر دو جهت قاب خمشی زلزله 100-30 باید به ستون ها اعمال شود
مگر نه اینکه تنها سیستم باربر جانبی در این سازه ها قاب خمشی است و بنابراین ستون
ها در محل تلاقی دو سیستم باربر جانبی نیستند.لطفا راهنمایی بفرمایید

پاسخ: با سلام، در قابهای خمشی ستونها همیشه در محل تقاطع دو سیستم باربر جانبی
قرار دارند. به شکل زیر توجه نمایید (شکلها تنها در کانال تلگرام نمایش داده می
شوند). ستون A در محل تقاطع دو سیستم باربر جانبی 1 و 2 قرار دارد. در این سازه
حتی اگر منظم باشد، تمامی ستونها باید برای زلزله متعامد طراحی شوند. البته طبق
تبصره می توان بررسی کرد که آیا نیروی محوری ستون تحت زلزله چقدر است. اگر این
نیرو کمتر از 20 درصد ظرفیت ستون باشد، می توان (به شرط منظم بودن سازه) از اعمال
زلزله متعامد صرف نظر کرد. در شکل زیر نیروی محوری ستونها تحت زلزله EX نمایش داده
شده است. مقدار نیروی محوری در یکی از ستونها برابر 102ton می باشد. در همین ستون
مطابق شکل سوم می توان ظرفیت محوری ستون را با استفاده از نتایج طراحی و با کلیک
راست کردن روی ستون طراحی شده، و با انتخاب گزینه Interaction بدست آورد. این ظرفیت
مقاومت ستون را با فرض صفر بودن لنگر خمشی و با احتساب ضرایب کاهش مقاومت نشان
می دهد. در این شکلها نیروی محوری ناشی از زلزله EX برابر 102 تن و ظرفیت محوری
ستون 388 تن می باشد. و بنابراین نیروی محوری ناشی از زلزله بیش از 20 درصد ظرفیت
بوده و زلزله متعامد باید منظور شود.


94/9/12- شفقتی: با سلام.آیا در طراحی پی با آیین نامه aci318-02 می توانیم برای
کنترل تنش زیر پی از ترکیب بارهای مبحث 6 ویرایش 92 استفاده کنیم؟در این صورت تنش
مجاز را چطوری افزایش بدم؟ ممنون از زحمات ارزشمند شما.

پاسخ: با سلام، تنش زیر خاک ربطی به آیین ناهه انتخابی برای بتن ندارد. بنابراین
می توانید با ترکیب بارهای مبحث ششم تنش زیر خاک را کنترل نمایید. در رابطه با
کنترل تنش خاک، توضیح کاملی در کانال تلگرام داده ام که می توانید در آنجا مطالعه
نمایید.


94/9/10- تیمور: سلام استاد آیا تشدید برون مرکزیت اتفاقی در صورت مشاهده نامنظمی
پیچشی و پیچشی شدید الزامی است؟ و در صورت اعمال ضریب بزرگنمایی اگر دوباره نامنظمی
پیچشی مشاهده کنیم باید چه کنیم؟

پاسخ: با سلام، طبق بند 1-7 استاندارد 2800، کنترل نامنظمی پیچشی باید تحت زلزله
هایی چک شود که خروج از مرکزیت 5 درصدی دارند (با احتساب Aj=1)


94/9/9- شاهین: با عرض سلام و ادب، در etabs 15.1.0 وقتی جدول مربوط به کنترل نامنظمی
پیچشی را باز می کنیم در ترکیب بارها EXALL1 , EXALL2 و EXALL3 و یا EYALL1 , EYALL2
و EYALL3 وجود دارند. این ها معرف چه هستند و در صورتی که بخواهیم بزرگنمایی پیچشی
را اعمال کنیم به کدام یک از اینها اعمال خواهیم کرد.

پاسخ: با سلام، بله اگر طبق جزوات بنده زلزله را به صورت EXALL تعریف کرده باشد،
در خروجی این زلزله به سه زلزله EXALL-1، EXALL-2 و ٍEXALL-3 تبدیل می شود که معادل
EX، EXP و EXN می باشد. طبق آیین نامه پیچش باید با منظور کردن خروج از مرکزیت
تصادفی کنترل شود. بنابراین تمامی این زلزله ها باید کنترل شوند و برای اینکه سازه
منظم محسوب باید تمامی آنها و در تمامی طبقات ratio ها باید کمتر از 1.2 باشد.


94/9/7- عابدی: با سلام و تشکر خدمت استاد محترم . در مورد ایتبس 9.7 و استفاده
از ACI-318-99 فرمودید در ترکیب بارها ضریب E ها رو به یک تغییر بدیم . سوال اول
اینکه آیا ضریب EVها رو هم تغییر میدیم؟ دوم اینکه آیا در ترکیب بار 1 و 2 نیز
باید تغییری انجام بشود یانه UDCON1=1.4D و UDCON2=1.4D+1.7L+1.7LP

پاسخ: با سلام، ضریب EV ها همگی برابر یک خواهد بود. خیر ترکیب بارهای ثقلی تغییر
نمی کنند. می توانید فایلهای ایبتسی را که در کانال تلگرام قرار داده ام دانلود
نمایید. در این فایلها تمامی ترکیب بارها بر اساس ACI99 تعریف شده اند.


94/8/30- احمدی: خواستم بدونم برای کنترل تنش زیر پی. هر آنچه که گزارش مکانیک
خاک ارائه داده است با توجه به مبحث 7 جدید با ضریب اطمینان دو در نظر گرفته میشود؟؟
ترکیب بارهای کنترل تنش مجاز زیر پی در مبحث 6 جدید بحرانی تز از گذشته شده

پاسخ: با سلام، بله همین طور است. این ترکیب بارها سخت گیرانه تر از قبل شده اند.
برای مثال ترکیب بار D+0.7E در مقایسه با ترکیب بار معادل آن (0.75D+0.75L+0,75*0.7E)
سخت گیرانه تر می باشد (ترکیب های کنترل تنش خاک بر اساس مباحث جدید به صورت کامل
در فایلهای ایتبس 2015 که در کانال تلگرام قرار داده ام، امده اند). از طرفی در
مبحث هفتم اجازه داده شده است که در ترکیب بارهایی که شامل زلزله هستند، ضریب اطمینان
برابر 2 منظور شود. بدین ترتیب از این به بعد در گزارشهای مکانیک خاک باید سه نوع
تنش مجاز ارائه شود: 1- qall بر اساس معیار نشست 2- qall بر اساس معیار گسیختگی
و باضریب اطمینان 3 3- qall بر اساس معیار گسیختگی و با ضریب اطمینان 2 تنش “متوسط”
خاک تحت اثر ترکیب بارهای شامل DوL باید کمتر از مقدار مجاز اول باشد تنش “حداکثر”
خاک تحت اثر ترکیب بارهای شامل DوL باید کمتر از مجاز دوم باشد تنش “حداکثر” خاک
تحت اثر ترکیب بارهای شامل D, Lو E باید کمتر از مقدار مجاز سوم باشد.


94/8/29- رضا: با سلام، در تعیین درجه نامعینی افت مقاومت طبقه را چگونه محاسبه
کنیم؟ آیا در نرم افزار ایتبس روشی برای محاسبه مقاومت طبقه وجود دارد؟ آیا می
توان از سختی طبقه برای محاسبه مقاومت آن استفاده کرد؟

پاسخ: با سلام، در رابطه با محاسبه مقاومت طبقه در جزوه درجه نامعینی به صورت کامل
توضح داده ام. متاسفانه از سختی نمی توان برای محاسبه مقاومت استفاده کرد. به جای
روش توضیح داده شده در جزوه درجه نامعینی می توانید به روش زیر عمل کنید: دو روش
برای محاسبه مقاومت جانبی طبقه داریم: 1- با استفاده از آنالیز خطی 2- با استفاده
از آنالیز غیرخطی (مثل pushover) در روش خطی در قابهای خمشی می توان به صورت زیر
عمل کرد: 1- مطابق شکل اول (شکلها تنها در کانال تلگرام قرار داده شده اند) نسبت
تنشها در سازه اولیه استخراج شود 2- از فایل اولیه یک save as گرفته و پس از دوسرمفصل
کردن تیر مورد نظر، ضریب زلزله راستای مورد نظر را به 0.67 ضرب کنید (33 درصد کاهش).
3- در شکل دوم (شکلها تنها در کانال تلگرام قرار داده شده اند)اگر تمامی نسبت تنشها
(در تک تک ستونها) کمتر از سازه اولیه باشد، می توان گفت که پس از دوسرمفصل کردن
عضو، افت مقاومت کمتر از 33 درصد است. 4- علاوه بر نسبت تنش ستونها بهتر است “درصد
میلگرد تیرها” نیز در دو مدل مقایسه شوند. این روش ساده تر از روشی می باشد که
در جزوه درجه نامعینی تشریح کرده ام و احتمالا در ویرایشهای بعدی جزوه، این روش
را جایگزین روش ارائه شده در جزوه بکنم


94/8/29- جوادی: با درود فراوان. استاد عزیز مطابق مبحث نهم برای کنترل مهار جانبی
بودن یک طبقه باید شاخص پایداری آن طبقه کنترل شود (که در اختصاص ضریب ترک خوردگی
تیر وستون کاربرد دارد). منظور از تغییر مکان طبقه ای که در این شاخص آمده چیست.
آیا تغییر مکان مرکز جرم منظور است؟ استاد عزیز اگر امکان دارد مثالی کامل از این
کنترل ارایه بفرمایید. با تشکر فراوان

پاسخ: با سلام، پاسخ شما در کانال تلگرام به صورت تصویری داده شد. به کانال تلگرام
مراجعه نمایید (telegram.me/hoseinzadehasl). 1-ابتدا مطابق شکل اول یک ترکیب بار
شامل بار زلزله تعریف نمایید (ترکیب بار بر اساس آیین نامه ACI2014 تعریف شده است)
2- جابجایی مرکز جرم طبقات را مطابق شکل دوم تحت اثر ترکیب بار INDEX بدست آورید.
3- مطابق شکل چهارم نیروی طبقات را بدست آورید. 4- مطابق شکل پنجم جابجایی طبقات
را از شیت اکسل اول به شیت دوم کپی کنید. 5- مطابق شکل ششم مقدار p*dleta/V/h را
بدست آورید. مقدار حاصل برابر اندیس پایداری خواهد بود. در شکل آخر حداکثر مقدار
اندیس پایداری برابر 0.06 می باشد که بیشتر از 0.05 می باشد و بنابراین سازه مهار
نشده محسوب می شود.


94/8/29- جوادی: با درود فراوان خدمت استاد گرانقدر و تشکر فراوان از تلاش های
وافر شما.مطابق آیین نامه 2800 ویرایش سوم برای محاسبه پریود تحلیلی مطابق تبصره
ای می بایست ضریب ترک خوردگی تیر و ستون 0.5 و 1 گردد. در ویرایش جدید به این امر
اشاره نشده است. آیا این تبصره تعمدا حذف شده است؟

پاسخ: با سلام، در بند 3-3-3-3 استاندارد 2800 اشاره شده است.


94/8/28- محمد: آیا ضریب نامعینی در جهات مختلف می تواند با هم برابر نباشد مثلا
در یک جهت برابر با 1 و در جهت دیگر برابر با 1.2

پاسخ: با سلام، طبق استاندارد 2800 اگر از روش استفاده شود، هر دو جهت باید یکسان
باشند (اگر یک طرف 1.2 شد، راستای دیگر نیز باید به ناچار 1.2 منظور شود). ولی
اگر از روش ب استفاده شود، می توان در یک راستا یک و در راستای دیگر 1.2 منظور
کرد.


94/8/27- مسعود شفقتی: اگر a=0.35 باشد و مولفه قائم زلزله را به صورت ضریبی از
بار مرده یعنی با اعمال ضریب SD اعمال کنیم و بالکن یا تیر بیش از 15 متر یا بار
متمرکز قابل توجه نداشته باشیم نیازی هست در ترکیب بارها EV وارد شود؟

پاسخ: با سلام، خیر، نیازی نیست. می توانید Ev را از ترکیب بارها حذف نمایید.


94/8/27-علیرضا: باسلام و احترام،در محاسبه ضریب ro،در آیین نامه ۲۸۰۰ ذکر شده
که تعداد دهانه های مهار بندی شده یا قاب خمشی در طرفین مرکز جرم …::بعضی از
همکاران میفرمایند منظور از دهانه ،تعداد قابهای طرفین مرکز جرم میباشد،لطفا بفرمایید
در قاب خمشی بتنی ملاک تعداد دهانه میباشد یا تعداد قابها؟ممنون

پاسخ: با سلام، خیر دهانه ها معیار هستند. هم در استاندارد 2800 و هم در آیین نامه
آمریکا صراحتا صحبت از دهانه کرده است.


94/8/26- بهزاد قربانپور: جناب استاد در بسیاری از سازهای بتنی مشاهده میشود که
مهندسین محاسب برای جلب رضایت کارفرما و مهندس معمار و… ناچارا یا هرچیز دیگری
که اسمش رو بگذاریم از دهانه های بلند به فاصله آکس به آکس 7تا 7.5 حتی 9.5 محاسبه
و حتی اجرا می کنند که نه توجیح علمی برای این کار دارند و نه توجیح عملی با توجه
به این که در بعضی از کتابهای تخصصی به صورت پیشنهاد مطرح میگردد که از دهانه های
بلند بتنی تا حد امکان پرهیز گردد و یا اگر استفاده میشود دلیل علمی و محاسبه خاص
این گونه تیر را به دفاتر فنی ارسال کنند .::خواستم نظر حضرت عالی را در مورد دهانه
های حداقل وحداکثری سازهای بتنی با توجه به تجربه حضرت عالی و پیشنهادبرای جامعه
علمی خواهشا ذکر بفرمایید ::

پاسخ: با سلام، هیچگونه محدودیتی در طول دهانه سازه های بتنی نداریم. 9 متر- 15
متر ، 20 متر یا هر طولی که نیاز است. شاید منظور شما طول دهانه تیرچه بلوک در
سازه های بتنی می باشد. بله طول تیرچه های بتنی (جهت کنترل خیز تیرچه ها) طبق نشریه
543 “توصیه” می شود از 7 متر فراتر نرود و “نباید” بیش از 8 متر باشد. البته طراح
باید خیز تیرچه ها را کنترل کند (بر اساس مبحث نهم). قابهای خمشی (تیرهای اصلی)
می توانند هر طولی داشته باشند (با کنترل ضوابط آیین نامه)


94/8/26- مهدی یگانه: سلام آقای دکتر::سازه بتنی با اهمیت متوسط و در منطقه ارزی
خیزی خیلی زیاد است و بالکن هم نداریم::در اینحالت روش من درسته؟: بار از نوع قائم
زلزله تعریف نمیکنم و تنها جهت اعمال بار قائم زلزله به کل سازه، ضریب sds را 1.05
وارد میکنم و کار دیگری انجام نمیدهم.

پاسخ: با سلام، بله اگر در منطقه با لرزه خیزی بسیار زیاد هستید (A=0.35) و سازه
هیچ یک از موارد بالکن، تیر بالای 15 متر، و بار متمرکز قابل توجه را ندارد، می
توانید کلا EV تعریف نکنید و تنها ضریب Sds را برابر 1.05 تعریف نمایید.


94/8/26- رزاقی: با عرض سلام و ادب::مطابق مبحث 9 چاپ 92 ضریب پواسون بتن معمولی
0.15 و بتن با مقاومت بالا 0.20 میباشد.::مرز بین بتن معمولی و مقاومت بالا چه
مقاومتی بوده و اینکه در فایل ایتبس ارائه شده در ورک شاپ میانه این عدد 0.15 برای
بتن C24 در نظر گرفته شده است صحیح میباشد؟::سپاس فراوان به خاطر کارگاه های آموزشی
شما در شهرستان ها 🙂

پاسخ: با سلام، توجه نمایید که تغییر ضریب پواسون تاثیر بسیار ناچیزی روی نتایج
طراحی دارد. بنابراین حساسیت خاصی روی مقدار ضریب پواسون وجود ندارد (برخلاف مدول
الاستیسیته که بر دریفت سازه تاثیر گزار است). برای تشخیص مقاومت بالا در آیین
نامه محدوده ای ذکر نشده است و بر اساس قضاوت مهندسی تشخیص می دهیم. البته عمده
بتن های رایج در کشور با مقاومت معمولی محسوب می شوند.


94/8/26- ابراهیم رعیت رکن آبادی: با سلام خدمت شما استاد بزرگوار. ممنون از زحمات
شما بابت اداره این سایت پر محتوا، عالی و غنی در زمینه طراحی.::سوالی داشتم خدمت
شما در مورد وارد کردن مقادیر HT , B, TF و TW در مقاطع دوبل IPE با ورق. در جزوه
شما برای 2IPE16+PL10 مقادیر HT = 180 وB = 160 وارد شده اند. نظر من این است که
B برای کنترل کمانش ورق الحاقی استفاده می شود در این گونه مقاطع و مقدار B باید
برابر با عرض ورق باشد. همچنین مقدار HT نیز باید فاصله بین محل گردشدگی IPE تا
گردشدگی بعدی در جان باشد. مقدار TF برابر ضخامت ورق می باشد که 1 وارد شده و درست
است ولی مقدار TW باید برابر ضخامت جان IPE16 یعنی همان .5 باشد که برابر 1 وارد
شده است. لطفا راهنمایی بفرمایید.

پاسخ: با سلام، استدلالهای شما کاملا صحیح است. منتها در جزوه فرض من بر این بوده
است که کنترل فشردگی این مقاطع به صورت دستی توسط کاربر انجام می گیرد و در ایتبس
تنها اعداد تقریبی برای ابعاد وارد خواهد شد که کنترل فشردگی آن مقطه توسط ایتبس
تایید شود. مشخصات دیگر مقطع از جمله اساس پلاستیک، مساحت، شعاع ژیراسیون و ….
باید کامل و دقیق وارد شود.


سوال از تلگرام: بهروز: سلام جناب آقاي دكتر حسين زاده. اگه بخواهيم دريفت سازه
را با نيروهاي طيف كنترل كنيم چيكار بايد انجام دهيم؟ ممنون از لطفتون

پاسخ: با سلام، می توانید به شرح زیر عمل کنید: 1- ابتدا مطابق شکل اول (کانال
تلگرام را ببینید) برشهای پایه دینامیکی را از نرم افزار بگیرید. 2- سپس برشهای
طبقات را مطابق شکل در excel بدست آورید. 3- سپس مطابق شکل دوم یک زلزله استاتیکی
از نوع user loads تشکیل دهید و نیرویهای طیفی را در آن وارد نمایید. و سپس با
استفاده از آن دریفت را کنترل نمایید. دقت نمایید که اگر جابجایی ها را مستقیما
از طریق زلزله های دینامیکی بخوانید پاسخ ها نادرست خواهد بود. علت: جابجایی که
برای هر طبقه در زلزله دینامیکی از طرف ایتبس اعلام می شود، از srss کردن مد های
مختلف بدست آمده است و برای مثال دلتای طبقه دهم و نهم یک سازه بر اساس مدهای مختلف
بدست آمده اند و دلتای نسبی طبقه برابر تفاضل آنها نخواهد بود.


94/8/25- آیدین: با سلام و عرض ادب خدمت استاد ارجمند.::درصورتی که بخواهیم سازه
را تحلیل دینامیکی بکنیم و زلزله 100+30 را هم در نظر بگیریم آیا ایجاد SXP+0.3SY
به تنهایی در قسمت Load Cases کافی هست یا همانند حالت استاتیکی باید حالت منفی
( SXP-0.3SY) را هم در نظر بگیریم.:: با توجه به اینکه در حالت دینامیکی روند تحلیل
نرم افزار به صورت رفت و برگشتی هست ابهاماتی در این ضمینه وجود دارد که آیا زلزله
30 درصد در نرم افزار به صورت رفت و برگشتی لحاض می شود یا نه .

پاسخ: با سلام، برای منظور کردن اثر زلزله دینامیکی سه روش رایج است: 1- استفاده
از زلزله های زاویه دار (0و 15و 30و 45و ….) 2- به جای زلزله زاویه دار، می توان
از زلزله 100-30 هنگام تعریف زلزله دینامیکی استفاده کرد (specX + 0.3specY) 3-
تعریف دو بار دینامیکی به نام های SpecX و SpecY و ترکیب آنها در ترکیب بارها روش
سوم کمی محافظه کارانه می باشد و نتایج دست بالا خواهد داد. روش دوم مربوط به سوال
شما می شود. در این حالت همزمان دو زلزله در راستاهای U1 و U2 با scale های مختلف
تعریف می شوند که هر دو scale یک عدد مثبت می باشند و امکان تعریف ضریب منفی وجود
ندارد. را معرفی کرد. جای نگرانی نیست! و به علت SRSS کردن بازتاب ها بیشترین اثر
منظور می شود. می توانید اینگونه امتحان کنید: سه زلزله دینامیکی تعریف کنید: 1-
specX 2- specY 3- specX+0.3specY نیروی محوری تمامی ستونهای سازه تحت بار 3 بیشتر
از بارهای 1 و 2 خواهد بود.


94/8/25- مجتبی: با عرض سلام و احترام::لطفا ترکیب بار در safe2014 را برای کنترل
تنش خاک بر مبنای آیین نامه 1392 ارایه فرمایید

پاسخ: با سلام دو فایل default0.3.edb و default0.35.edb در کانال تلگرام قرار
داده ام که در آن تمامی ترکیب بارها بر اساس آیین نامه های جدید تعریف شده اند
(هم فولاد و هم بتن). همچنین تمامی تنظیمات شامل p-delta، Mass source، تنظیمات
لرزه ای و … در آنها انجام شده است. ترکیب بارهای خاک نیز در آن قرار داده شده
اند. از طریق لینک بالا در کانال عضو شوید و فایلها را دانلود نمایید.


94/8/24- رضا: با سلام- آیا استفاده مستقیم از طیف های تعریف شده در ایتبس در ترکیبات
بار طراحی درست است و یا نیاز به اعمال آنها به صورت user load می باشد. (زیرا
خروجی تحلیل طیفی همواره مثبت می باشد) با تشکر

پاسخ: با سلام، بله در ترکیب بارها که باید از زلزله های طیفی به صورت مستقیم استفاده
نمایید. تنها در کنترل دریفت و نیز در هنگام اکسپورت کردن به سیف باید ابتدا بر
اساس برشهای پایه بدست امده از طیف، یک زلزله استاتیکی معادل از نوع usre load
تعریف نمایید.


94/8/23- ناصر لطف اللهی: با سلام ، آقای دکتر در مبحث 6 جدید صفحه 33 در رابطه
با کاهش بار زنده گفته شده 50 و 60 درصد میتوان بار زنده را کاهش داد ، از طرفی
در صفحه 16 گفته شده ضریب این بارها را میتوان 0.5 گرفت . به نظر شما آیا میتوان
همزمان این دو رو اعمال کرد ؟ چون به نظر می رسد در این صورت فقط 20 درصد این بارها
به سازه اعمال می شود ، ممنون

پاسخ: بله حق با شماست. عملا بارهای زنده کاهش یافته در ترکیب بار نصف می شوند.
برای توضیح بیشتر بهتر است ACI99 با ACI2014 مقایسه شود: *1- در ACI2014 ضریب بار
مرده از 1.05D به 1.2D افزایش یافته (15% افزایش در میزان بار مرده) *2- در ACI2014
ضریب بار زنده از 1.275L به 0.5L کاهش یافته (البته اگر بار زنده کمتر از 5kPa
باشد، این کاهش امکان پذیر است) *3- عملا در سازه های با ارتفاع متوسط هر دو آیین
نامه نتایج تقریبا یکسانی خواهند داشت. چون از عملا از یک طرف بار مرده افزایش
یافته و از طرف دیگر بار زنده کاهش یافته. از آنجا که مقدار بار مرده در سازه ها
چندین برابر بار زنده می باشد، افزایش 0.15 در بار مرده تقریبا معادل کاهش 0.775
در بار زنده خواهد بود. *3- در سازه های بلندکه بار مرده سهم عمده ای دارد ممکن
است ACI20144 کمی سنگین تر باشد. عضویت در کانال: @hoseinzadehasl


پاسخ: با سلامّ 94/8/20-آروین: با سلام.سوالي در خصوص ديافراگم صلب داشتم. در مواردي
كه راه پله ساختمان در گوشه ساختمان بوده و لذا ستون (گره) گوشه به سقف متصل نمي
باشد آيا اين گره بايد به ديافراگم متصل شود يا خير؟ در صورتي كه جواب منفي مي
باشد در اينصورت چگونه ميتوان دريفت، واژگوني، مشاهده وزن طبقات و مركز جرم و سختي
رو مشاهده كرد چون در منوي center mass rigidity‌ همه موارد براي ديافراگم محاسبه
شده اند. با تشكر

پاسخ: با سلام، در اینگونه موارد و هر موردی که بازشوهای بزرگ در پلان دارید، بهتر
است کل سقف را دیافراگم کنید ولی در عوض نوع دیافراگم را به جای rigid از نوع semirigid
تعریف نمایید. در این حالت عملا دیافراگم بی اثر می شود ولی در عین حال می توانید
از نرم افزار خروجی بگیرید. در شکل زیر نحوه تغییر نوع دیافراگم نشان داده شده
است. @hoseinzadehasl


94/8/18- جاوید: آیا نرم افزار ایتبس قادر به محاسبه نسبت ظرفیت خمشی ستونها به
تیرها در یک گره برای حالتی که مقطع ستونها از باکس (منتهی باکس با مسیر define/frame
section/add box/tube ) نمی باشد ؟ و آیا فقط برای ستونهای I شکل این محاسبه را
انجام میدهد و چرا ؟

پاسخ: با سلام، خیر متاسفانه ایتبس کنترل تیر ضعیف- ستون قوی (برای سازه های ویژه)
را تنها برای ستونهای H شکل انجام می دهد. برای ستونهای باکس دو راه کار دارید:
1- کنترل دستی این ضابطه 2- می توانید ستونهای باکس را به صورت H تعریف نمایید!.
این روش در ایتبس 2015 از طریق فایل xml امکان پذیر است. مشخصات مقطع باکس را به
صورت یک مقطع H شکل تعریف نمایید (ممان اینرسی، اساس پلاستیک و … را بر اساس
مقطع باکس وارد نمایید ولی در قسمت مقاطع H شکل)برای آشنایی با نحوه تعریف مقاطع
در فایل xml به جزوه ایتبس ویژه محاسبین اینجانب مراجعه نمایید.


94/8/17- حسن: سلام آقای دکتر در خصوص ضریب نامعینی که در جزوه تان توضیح دادید
یک سوال دارم برای سازه های منظم داشتن دو دهانه در هرطرف مرکز جرم جهت عدم اعمال
ضریب 1.2 الزامی است در صورتیکه در سازه های نامنظم به جای اینکه ضوابط سخت گیرانه
تر باشد بر عکس شده مثلا با وجود یک دهانه بادبند در طرفین مرکز جرم میتواند بل
حذف یک عضو بادبند ضربدری کمتر از 33درصد از مقاومت جانبی کاهش یابد دلیل آن چیست
من به نظرم می رسد منظور آیین نامه از حذف یک بادبند حذف یک دهانه بادبند می باشد


پاسخ: با سلام، دو روش برای تعیین rho داریم: روش الف و روش ب روش الف: تنها در
سازه های منظم در پلان قابل استفاده است و سخت گیرانه می باشد (هر دو جهت را 1.2
می گیرد) روش ب: در تمامی سازه ها (چه منظم و چه نامنظم) قابل استفاده بوده و در
این حالت طراح می تواند rho را در دو جهت متعامد متفاوت در نظر بگیرد. روش ب دقیق
است و به همین جهت اگر شما از ب استفاده نمایید اجازه می یابید که مقدار rho را
کمتر در نظر بگیرید.


94/8/16- حسن: با سلام و تشکر استادمحمد سوال بنده این است که در سازه های فلزی
بادبند برای اولویت بندی جهت حذف آیا باید نسبت نیروی محوری بادبند ها به برش طبقه
را با هم مقایسه کنیم ؟::


پاسخ: با سلام، بله برای محاسبه ضریب نامعینی (روش ب استاندارد 2800) در سازه های
بابندی، برای انتخاب اینکه کدام بادبند بهتر است برای حذف انتخاب شود، برای کاهش
حداکثری در مقاومت طبقه، می توان دیاگرام نیروی محوری بادبندها را تحت اثر زلزله
مقایسه کرد (نسبت نیروی محوری به برش طبقه). و هر بادبندی که بیشترین نیرو را داشته
باشد، کاندیدای حذف خواهد بود. توجه: اگر تنها یک دهانه بادبند در هر سمت داشته
باشید، بهتر است ضریب نامعینی را برابر 1.2 بگیرید. و اگر در هر سمت مرکز جرم دو
دهانه دارید، (به شرط اینکه سازه پیچش نداشته باشد) احتمال زیاد ضریب نامعینی برابر
یک بدست خواهد آمد.


94/8/15- علیلو: باسلام خدمت استاد گرانقد: اگر دوطبقه زیرمین با دیوار حائل طراحی
بشه و از طبقات بالا دیوار برشی اجرا شود,در طراحی اون دو طبقه زیر زمین رو باید
جزء دیوار برشی طراحی کرد یا دیوار حائل؟و در این صورت بقیه دهانه ها که دارای
دیوار حائل می باشد, در محل اتصال جانبی به دیوار برشی ای که ستون هم جزء اون هستش,دیوار
حائل دیگه به ستون وصل نمیشه در طراحی؟سپاس


پاسخ: با سلام، آیین نامه در این مورد صحبتی نکرده! ولی به نظر من با توجه به این
که جریان نیروها از طبقات بالا بیشتر به ادامه دیوار وارد می شود، بهتر است دیوارهای
حائل متصل به دیوار برشی را جزئی از آن ندانیم. یعنی ادامه دیوار به تنهایی نقش
دیوار برشی را خواهد داشت و دیوارهای حائل متصل به آن نیز نقش دیوار حائل را خواهند
داشت.


94/8/13- هادی: با سلام خدمت جنابعالی چند سوال از حضورتان داشتم . 1- آیا در ETABS9.7.4
جهت معرفی نیروی قائم زلزله در فایل بر روی کنسولها میبایست EV را جداگانه به ترکیب
بارهای ( DEFULT) که خود برنامه ساخته است به صورت دستی اضافه نماییم . 2-آیا ترکیب
بارهای کنترل تنش زیر پی به صورت زیر درست می باشد : D +L D + 0.75 L ±0.525EX+0.525EV+0.75
S D + 0.75 L ±0.525EY+0.525EV+0.75 S 0.6 D ± 0.7 EX-0.7 EV 0.6 D ± 0.7 EY-0.7
EV 3-با توجه به اینکه تنها با داشتن یک تیر مورب در سازه نظر به نامنظم بودن آن
بدهیم آیا منطقی است به جای آن تاثیر مدها بر همدیگر را در آنالیز طیفی بررسی نماییم
و نظر بر منظمی یا نامنظمی بدهیم . 4-با توجه به ترکیب سیستم ها در ارتفاع اگر
دور تا دور زیرزمین دیوار برشی عبور کرده باشد و تراز پایه بالا آورده شود چه تغییراتی
در نرم افزار و محاسبه ضریب زلزله ایجاد می نماید . با تشکر


پاسخ: با سلام، پاسخ سوالهای شما در جزوه “ایتبس 2015 ویژه محاسبین” که در قسمت
جزوات شخصی در بالا قابل دانلود است، آمده است: 1- بله طبق صفحه 37 جزوه باید دستی
افزوده است. 2- به صفحه 52 جزوه مراجعه نمایید. نکته: اگر ضریب نامعینی برابر 1.2
بدست آید، در ترکیب بارهای خاک نیز باید منظور شود. نکته دوم، در مبحث هفتم برای
کنترل تنش مجاز خاک برای ترکیب بارهای شامل زلزله می توان ضریب اطمینان خاک را
به جای 3، برابر 2 منظور کرد. 3-منطقی است ولی آیین نامه همچین اجازه ای به ما
نداده است (برای سادگی کار) و باید سازه های با تیرهای مورب (تیرهای قاب خمشی مورب)
را نامنظم در پلان دانست. البته می توان یک محدوده برای آن قائل شد. برخی از کمیته
های نظام مهندسی تنها تیرهای با زاویه انحراف بیش از 15 درجه را نامنظم می دانند
که توصیه مناسبی است ولی در آیین نامه نیامده است. 4- اگر دورتادور زیرزمین دیوار
حایل بتنی داشته باشید. و تراز پایه را بالای آن گرفته باشید که در این صورت ترکیب
سیستم ندارید. چون فرض کرده اید شروع سازه از روی دیوار حایل است ولی اگر تراز
پایه را روی فونداسیون گرفته باشید، در این صورت می توانید مطابق بند3-3-5-9 عمل
نمایید.


94/8/13- علیرضا خاتمی: باعرض سلام و خسته نباشید::خواهشمند است توضیحی در مورد
در نظر گرفتن اثر P-Delta در توضیحات ارائه شده در ادامه دهید…به طور مثال در
آیین نامه AISC 360-10 برای در نظر گرفتن اثرات P-Delta کوچک و بزرگ روشهای مختلفی
از قبیل روش مستقیم ،روش طول موثر و روش مرتبه اول ارائه می دهد(بهمراه در نظر
گرفتن اثرات نواقص هندسی -Notional Load- و کاهش سختی) اما طبق گفته های شما می
بایست ترکیب بار P-Delta نیز وارد شود.تفاوت این دو در چیست ؟ مگر در تحلیل مرتبه
دوم اثرات P-Delta در نظر گرفته نمی شود ؟ پس به چه دلیلی ما دوباره این اثر را
با فرمول وارد برنامه می کنیم ؟


پاسخ: با سلام، روشهای مستقیم، طول موثر و مرتبه اول، روشهای تحلیل هستند و اثر
p-delta باید جداگانه منظور شود. برای منظور کردن اثر p-delta در نرم افزار دو
روش پیشنهاد شده: 1- General second order 2- Amplified 1st order در روش اول حتما
باید اثر p-delta فعال شود تا اثرات به صورت تحلیل مرتبه دوم منظور شود. در روش
دوم، مشابه انچه در دانشگاه خوانده اید، با استفاده از ضرایب تشدید لنگر، اثرات
p-delta منظور می شود. در این روش نیاز به دو ضریب تشدید داریم به نامهای B1 و
B2 که یکی برای p-dleta کوچک می باشد و دیگری برای P-delta بزرگ. بنابراین ظاهرا
اگر از روش دوم استفاده شود، دیگر نیازی به روشن کردن اثر p-delta نباید باشد.
ولی به جمله زیر از منوال ایتبس دقت نمایید: Currently, the program does not calculate
the B2 factor. The user is required to overwrite the values of B2 for the members.
یعنی در روش دوم شما باید به صورت دستی برای تمامی طبقات مقدار B2 (ضریب تشدید
لنگر) را محاسبه کرده و از قسمت overwrite به نرم افزار وارد کنید! چون چنین حوصله
ای نداریم، حتی در روش دوم نیز باید برای منظور کردن اثر P-delta، آنرا در نرم
افزار فعال نمایید.


94/8/12- امید: با سلام::در حالتی که از دیوار برشی بتنی در اسکلت فولادی استفاده
می شود نیروی محوری زیادی در ستونها دو انتهای دیوار ایجاد می گردد که باعث افزایش
شدید مقطع این ستونها و نیز افزایش ابعاد و تعداد بولت های صفحه ستون می گردد،
علی الخصوص در کنترل ستونها برای زلزله تشدید یافته. آیا شما راهکاری برای نحوه
برخورد با اینگونه ستونها دارید.::سپاسگزارم.


پاسخ: با سلام، برای دیوار برشی دقت نمایید که شما سختی f22 را که وارد می کنید،
هم سختی محوری آن کاهش می یابد و سختی خمشی آن. در حالیکه طبق آیین نامه تنها سختی
خمشی باید تغییر کند (این خطلای نرم افزار می باشد که قادر نیست در دیوارهای برشی
بتنی تنها ممان اینرسی 94/8/12- مقبلی: عرض ادب وخسته نباشید. مبنای کنترل نسبت
تنش اعضا پس از حذف عضو و انجام تحلیل خطی با تغییرات بیشتر از 50 درصد در راهنمای
ضریب نامعینی چیست؟


پاسخ: با سلام، فرض کنید نسبت تنش در یک ستون به شرح زیر باشد: 1- در سازه اولیه:
ratio1=1 2- در سازه تضعیف شده: ratio2=1.5 بنابراین در سازه تضعیف شده مقاومت
سازه برابر خواهد بود با: Resistance=1/1.5=0.67 مشاهده می شود که افزایش 50 درصدی
در نسبت تنشها معادل کاهش 33 درصدی در مقاومت سازه می باشد.


94/8/10- pepero: با عرض سلام و خسته نباشید. در پلانهای نامنظم که نسبت تغییرمکان
ماکزیمم به تعییرمکان متوسط بزرگتر از 1.2 میشود ، باید اثرات پیچش را طبق ضایطه
بند 2-3-10 آیین نامه 2800 زلزله اعمال نمود . حال در نرم افزار ایتبس در قسمت
تعریف بارهای استاتیکی که باید درصد خروج از محوریت اصلاح گردد. برای بارها و طبقاتی
که این نسبت بیشتر از 1.2 شده است در پنجره override و در قسمت Ecc Lenght کدامیک
از این موارد را باید وارد کرد 1- Aj 2- Aj * 0.05 3- Aj*0.05*L 4-Aj*L لازم به
توضیح است که منظور از L بعد سازه در جهت X یا Y و Aj هم نسبت تغییرمکان ماکزیمم
به 1.2 برابر تغییر مکان میانگین به توان 2 می باشد. در ضمن در منابعی که مطالعه
نمودم هر کدام از منابع یکی از موارد بالا را عنوان نموده بودند. پاسخ: با سلام،
مورد سوم صحیح است.


94/8/9- فرزاد محمدی: با عرض سلام و ادب خدمت استاد محترم::با عنایت به اینکه سازمان
نظام مهندسی نسبت به استفاده از ورژن های جدید نرم افزار ایتبس مقاومت نشان میدهد
و کماکان همان ورژن قدیمی را (Etabs9.7.0) را به رسمیت می شناسد آیا می توان برای
طراحی سازه های بتنی از ورژن قدیمی استفاده نمود بطوریکه آئین نامه ACI05 را انتخاب
لیکن ترکیبات بار ACI 2011 را بصورت دستی وارد نمود؟ عنایت دارید که ترکیبات بار
این دو آیین نامه قدری با یکدیگر متفاوت است


پاسخ: با سلام، در تبریز که نظام ایتبس 2015 را قبول می کند. در شهرهای کوچکتر
باید منتظر بود تا کنتلرها کم کم با ایتبس جدید آشنا شوند و به تدریج رایج خواهد
شد. اگر با ایتبس قدیم کار می کنید مشکلی نیست. می توانید از ACI2005 و یا ACI2008
استفاده نمایید. و بهتر است از ترکیب بارهای پیش فرض همان آیین نامه استفاده نمایید.
تنها باید اصلاحات زیر را در ترکیب بارها ایجاد نمایید: 1- اگر A=0.35 می باشد،
باید در ترکیب بارها ضریب بار مرده را در ترکیبهای شامل زلزله از 1.2D به 1.41D
تغییر دهید (با فرض اینکه ضریب اهمیت 1 باشد) 2- اگر ضریب نامعینی برابر 1.2 می
باشد، باید در ترکیب بارها ضریب زلزله را از 1E به 1.2E تغییر دهید.


94/8/9- علیرضا اسفندیاری: با سلام و احترام خدمت استاد ارجمند . من در کارگاه
سه شنبه موسسه 808 در خدمتتان بودم . پرسش : 1 ) گفته شد اگر ضریب row در جهت x
برابر 1 و در جهت y برابر 1.2 شد باید در etabs ضریب را در 1 وارد کرده و در combo
های در راستای y 1.2 را در بار زلزله اعمال کنیم . با توجه به اینکه کنترلهای drift
و طرح لرزه ای با ضریب omega در فایل دیگری قابل انجام است ، چرا گفته شد که نمیشود
بجای اصلاح تک تک combo ها ، ضریب 1.2 را در cy اعمال کنیم ؟::2 ) فرض کنید سازه
ای فلزی با اتصال مفصلی ، دارای دو دهانه مهاربند ضربدری در هر دو قاب خارجی خود
در راستای x باشد . حال یکی از المانهای ضربدری را حذف کنید به شکلی که در هر قاب
دارای دو دهانه مهاربند ولی بصورب تکی باشد نه ضربدری ، آیا در این راستا میتوان
ضریب row را 1 گرفت ؟::با تشکر


پاسخ: با سلام، در ایتبس جدید کنترل زلزله تشدید یافته را می توان در همان فایل
اصلی انجام داد و بنابراین اگر سازه فولادی داشته باشید و بخواهید در همان فایل
ضریب اومگا نیز کنترل شود، بهتر است ضریب نامعینی را در ترکیب بارها وارد نمایید.
در مورد بادبند، متوجه سوالتان نشدم.


94/8/9- جعفری: با سلام ::در فايل نكات مربوط به طراحي (نظام مهندسي تهران و قم)
در خصوص نامنظمي سيستمهاي غير موازي يك زاويه حداقلي 15 درجه ذكر شده است كه در
صورت بيشتر بودن زاويه از اين مقدار سيستم غير موازي فرض شود آيا اين موضوع را
قبول داريد و مرجعي براي اين موضوع مشاهده نموده ايد


پاسخ: با سلام، گرچه در متن آیین نامه نیامده ولی پیشنهاد منطقی می باشد. خیر در
مرجع خاصی ندیده ام.


94/8/8-عبدالمهدی عباسی: با سلام و ضمن قدردانی از زحمات شما. نکته ای در ارایه
شما در مورد ضریب نامعینی وجود داشت که مایلم در مورد آن بیشتر بحث شود. فرمودید
که در صورتی که در یک پلان کاملا متقارن اگر یک دهانه (تیر و ستون های دو طرف آن)
به موازات سایر سیستم های باربر جانبی وجود داشته باشد سیستم دارای نامعینی سیستم
های جانبی نا موازی است و در صورت برقراری سایر شرایط ناکافی بودن نامعینی پنالتی
20 درصد افزایش نیروی زلزله را خواهد داشت. ::همانطور که مستحضرید سیستم های نا
موازی باعث ایجاد کوپلینگ مود ها و در نتیجه برقرار نبودن شروط غالب آیین نامه
ای برای رفتار سازه ها می شود. به نظر می رسد این مهم در یک پلان کاملا منظم هندسی
که مثلا یک یا دو تیر کمی مایل دارد اتفاق نیافتد. به نظر می رسد قید این نکته
ضروری است که اگر یک تحلیل مودال؛ کوپلینگ مودها را نشان ندهد آن وقت پلان شامل
نامنظمی سیستم های ناموازی نمی شود. مایلم نظر شما را در این مورد بدانم. موفق
باشید


پاسخ: با سلام،اینکه آیا تنها “یک” تیر کج داریم سازه نامنظم می شود، شاید کمی
غیر منطقی به نظر برسد. به خصوص در سازه های حجیم که مثلا در پلان 20 تیر داریم،
تنها یک تیر نظم سازه را به هم نمی زند. ولی اگر تعداد دهانه ها کم باشد و مثلا
تنها 4 تیر در یک راستا داشته باشیم، مسلما اگر یکی از آنها کج باشد، نظم سازه
بیشتر به هم خواهد خورد. از طرفی میزان این کجی هم مطرح است که بعضی طراحان پیشنهاد
می کنند اگر یک تیر کمتر از 15 درجه منحرف شده باشد، کج محسوب نمی شود. یا اینکه
بهتر است درصد مشارکت این تیر کج در باربری جانبی طبقه بررسی شود تا ببینیم تا
حد تاثیر گذار است و یا همانطور که شما اشاره کردید به نتایج آنالیز مودال سازه
رجوه شود. منتها بحث این است که این صحبتها هیچکدام در آیین نامه نیامده است! آیین
نامه گفته است: یک تیر کج= نامنظمی در پلان! از طرفی جامعه مهندسین یک فرمول ساده
برای بررسی نامنظمی می خواهند و توصیه انالیز مودال برای این بررسی آیین نامه پسند
نیست. از نظر شخصی بنده معتقدم بهتر است بهتر است محدوده 15 درجه به عنوان یک حد
پذیرفته شود و اگر یک سازه تیر کج بالای 15 درجه (قاب خمشی) داشته باشد (حتی یک
تیر) آن سازه نامنظم در پلان خواهد بود.


94/8/5- حسام: سلام جناب دکتر. وقت به خیر::در مورد نحوه کنترل تبصره آیین نامه
2800 در رابطه با عدم نیاز به اعمال ترکیب بار 100-30 سوال داشتم. با توجه به متن
آیین نامه لازم است نیروی محوری ناشی از زلزله از 20% ظرفیت محوری ستون تجاوز ننماید.
قائدتا این ظرفیت محوری فشاری و کششی خواهد بود که متناسب با نیروی یجاد شده باید
مدنظر قرار گیرد. اگر غیر از این است لطفا بفرمایید. اما سوال اینکه راه ساده برای
کنترل با استفاه از نرم افزار وجود دارد؟ و آیا برای سازه های فلزی و بتنی روش
تفاوت خواهد داشت؟


پاسخ: با سلام، مسلما هدف آیین نامه نیروی کششی نمی باشد. اگر شما تحت تنها زلزله
سازه را بررسی نمایید در ستونها کشش قابل توجهی ایجاد خواهد شد که در عمل بار ثقلی
اجازه نمی دهد چنین کششی ایجاد شود. برای کنترل در سازه های بتنی: با راست کلیک
کردن روی ستون مورد نظر (پس از طراحی) و انتخاب گزینه interaction ظرفیت فشاری
مقطع (وقتی لنگرها صفر هستند) را می توان بدست آورد. دقت نمایید که ظرفیت کاهش
یافته ستون (با احتساب ضرایب کاهش مقاومت) باید منظور شود. در سازه های فولادی:
با فرض استفاده از روش LRFD و ایتبس 2015 پس از طراحی با کلیک راست بر روی ستون
و انتخاب Details می توانید phi*Pnc را در جدول مربوط به Axial load and capacity
بخوانید که همان ظرفیت محوری ستون می باشد. * هم در فولاد و هم در بتن اگر طبق
آیین نامه های جدید کار کنید، ضریب زلزله در ترکیب بار یک می باشد (زلزله بر اساس
ویرایش 4) و نیروی محوری وارد بر ستون بر اساس زلزله بدون ضریب محاسبه خواهد شد.


94/8/3-احمدزاده: با سلام.::با توجه به آنکه دفتر تدوین روش تنش مجاز رو تمدید
کرده.چنانچه بخواهیم از ویراشی 4 2800 برای طراحی به روش تنش مجاز استفاده کنیم،
آیین نامه انتخابی در ETABS چه باید باشد و همچنین ترکیب بارها و مواردی که باید
لحاظ شود چیست.::پیشاپیش از بذل توجه شما ممنونم


پاسخ: با سلام، به متن دستورالعمل دقت نمایید: “در طراحی ساختمانهای فولادی علاوه
بر ویرایش 1392 مبحث دهم مقررات، استفاده از روش تنش مجاز ویرایش سال 1387 مبحث
دهم نیز با شرط استفاده از ضرائب بارگذاری ارائه شده در ویرایش سال 1392 مبحث ششم
تا زمان انتشار و ابلاغ ویرایش بعدی مبحث دهم مقررات ملی ساختمان مجاز است.” مصوبه
مذکور در تاریخ 25/11/93 توسط وزیر محترم راه و شهرسازی جهت اجرا ابلاغ گردید.”
گفته شده باید از ضرایب بار مبحث ششم استفاده گردد. در مبحث ششم نیز در قسمت تعریف
ترکیب بارهای تنش مجاز قید شده است که افزایش ضریب اطمینان در ترکیب بارهای لرزه
ای مجاز نمی باشد. قبلا برای کنترل لرزه ای از ترکیب بار زیر استفاده می شد: (D+L+E)0.75
در حالیکه در ایتبس خود نرم افزار به صورت اتوماتیک تنشهای مجاز را در ترکیبات
لرزه ای افزایش می دهد. به همین دلیل در ایتبس ترکیب بار زیر را وارد می کردیم:
D+L+E که البته اگر زلزله با ویرایش 4 محاسبه شده باشد، باید ترکیب بار به صورت
زیر اصلاح شود: D+L+0.7E با ابلاغیه جدید در صورت استفاده از روش تنش مجاز دیگر
مجاز به کاهش نیروها نیستیم. پس در صورت استفاده از روش تنش مجاز برای فولاد ترکیب
بار شماره 5 بند 6-2-3-4 مبحث ششم باید به صورت زیر به نرم افزار معرفی گردد: (D+0.7E)1.33
و یا ترکیب بار شماره 7 به صورت زیر خواهد بود: (D+0.75L+0.75(0.7E)+0.75S)1.33
استفاده از دو ترکیب بار آخر به جای ترکیب بار 0.75(D+L+0.7E) موجب خواهد شد سازه
سنگین تر شود. شاید این افرایش 1.33 برابری بارها غیر منطقی به نظر برسد ولی ضوابط
اینگونه حکم می کنند! نتیجه: با این شرطی که ابلاغیه قرار داده عملا بهتر است از
روش تنش مجاز استفاده نکنید و از روش LRFD استفاده نمایید.


94/8/2- فایز: باعرض سلام و ادب.ترکیبات بار کنترل تنش زیر پی در ویرایش 4 به چه
صورت خواهد بود؟آیا ضریب نامعینی رو برای زلزله ی اعمال میکنیم؟ آیا ترکیبات 100
و 30 درصد زلزله رو اثر می دهیم؟::پیشاپیش ازتون ممنونم.


پاسخ: با سلام، در مورد پی: 1- کنترل تنشها براساس ترکیب بارهای تنش مجاز در مبحث
ششم باید انجام پذیرد (بند 6-2-3-4 مبحث ششم) 2- زلزله قائم باید در کنترل تنش
خاک منظور شود (به انتهای بند 3-3-9-2 استاندارد 2800 توجه نمایید). در این صورت
برای سازه مسکونی در منطقه با A=0.35 ترکیب بار شماره 5 مبحث ششم به صورت زیر خواهد
بود: (D+0.6*0.35*(0.7*D))+0.7E=1.147D+0.7E 3- ضریب نامعینی باید در کنترل تنش
خاک منظور شود. 4- برخلاف آیین نامه قبلی که در ترکیب بارهای شامل زلزله از ضریب
کاهش 0.75 استفاده می شد، در مبحث ششم قید شده است که افزایش تنش مجاز در ترکیب
بارهای مبحث ششم مجاز نمی باشد. 5- به جای ضریب کاهش 0.75 که قبلا در بارهای لرزه
ای استفاده می شد، طبق جدول 7-4-7، “محبث 7” باید تنش مجاز خاک با ضریب اطمینان
2 محاسبه شود.


94/8/2- کاظمی: با سلام و عرض ادب خدمت استاد محترم آقای دکتر حسین زاده اصل::سئوال
بنده در مورد تیرهای متصل به دیوار برشی در دیوارهایی که تمام یک دهانه را پوشش
نمی دهند می باشد در این تیرها پس از طراحی، مقدار آرماتور طولی در نقشه های اجرایی
را باید دقیقا مطابق خروجی های نرم افزار ایتبس قرار بدهیم یا در نظر گرفتن ضوابط
خاصی مورد نیاز است. لطفا در مورد آرماتورهای عرضی این دیوارها در نقشه های اجرایی
نیز توضیح دهید::با تشکر


پاسخ: با سلام، در اینگونه موارد معمولا طول تیر کوتاه بوده و عملا تیر عمیق تشکیل
می شود. اگر نسبت طول تیر به ارتفاع آن کمتر از 4 باشد، تیر عمیق خواهد بود، در
غیر این صورت تیر عادی خواهد بود و خروجی ایتبس کفایت می کند.


94/8/1- اسکندری: با سلام و تشكر از جزوه ضريب نامعيني ::1-تركيبات باري كه در
جزوه استفاده نموديد را در صورت امكان ارايه فرماييد . ::2- ايا در ratio بالا
از نيروي زلزله با احتساب 5%استفاده شده است براي بررسي پيچش::با تشكر فراوان::


پاسخ: با سلام، ترکیبات بار همان ترکیبات بار طراحی می باشند که در جزوه ایتبس
ویژه محاسبین نیز آمده است. در کنترل پیچش سازه باید زلزله های با خروج از مرکزیت
تصادفی (EXP وEXN ویا EYP و EYN) نیز منظور شوند ( به تعریف نامنظمی پیچشی در متن
آیین نامه مراجعه نمایید).


94/7/30- وحید: سلام.در ترکیبات بار طراحی فونداسیون و کنترل تنش خاک اثر تعامد
زلزله هم درنظر گرفته میشود؟


پاسخ: با سلام، بله باید در نظر گرفته شود: در طراحی پی و کنترل تنش خاک زیر آن:
زلزله قائم (برای شهرهای با A=0.35) باید منظور شود ضریب نامعینی باید منظور شود
اثر زلزله 100-30 باید منظور شود نکته: در محاسبه زلزله قائم، می توان از وزن مرده
پی صرف نظر کرد.


94/7/26- فخری: با عرض سلام خدمت استاد ارجمند ، در مورد نامنظمی سازه هایی که
در قاب آنها تیر مورب وجود دارد ، آیا صحیح آن نیست که به بحث تقارن در سازه نیز
عنایت گردد ؟ یا بقولی چنانکه تیرهای مورب متقارن باشند در اینصورت بنظر میرسد
سازه منظم خواهد بود . مثال عینیش سازه ها و استراکچرهای با مقطع دایره میباشد
که گرچه تیر مورب دارند ( البته نسبتا متقارن ) لکن بنظر میرسد جزو سازه های منظم
باشد . خواهشمند است در مورد سازه هایی که ستونهای با مقطع دایره دارند نیز راهنمایی
فرمایید . با تقدیر


پاسخ: با سلام، باید دید تاثیر “نامنظمی سیستم های غیر موازی” چیست؟ اگر سازه با
پلان دایروی را نامنظم سیستم غیرموازی فرض کنیم: 1- باید در تعیین ضریب نامعینی
آن به جای روش الف، از روش ب استفاده کنیم. این تاثیر منطقی می باشد 2- اگر آنالیز
دینامیکی انجام داده باشید، نمی توانید برش پایه دینامیکی را با 85 درصد برش پایه
استاتیکی همپایه نمایید و باید بسته به بقیه نامنظمی ها یا با 90 درصد و یا 100
درصد همپایه نمایید. این قانون نیز منطقی می باشد. 3- استفاده از زلزله متعامد
(قانون صد- سی) الزامی خواهد بود. که این مورد نیز منطقی می باشد. جریمه خاص دیگری
وجود ندارد. در آیین نامه جدید تاثیر نامنظمی ها متفاوت است. برای مثال اگر سازه
ای نامنظم پیچشی شدید محسوب شود، بسیار تاثیر گذار خواهد بود. اولین و مهمترین
تاثیر آن این است که ضریب نامعینی برابر 1.2 خواهد بود و نیروی زلزله 20 درصد افزایش
می یابد. تاثیر مهم دیگر آن این است که دریف باید در لبه های ساختمان کنترل شود
(نه در مرکز جرم) ، تاثیر دیگر این است که استفاده از آنالیز دینامیکی (در سازه
های بالای 3 طبقه) اجباری خواهد شد. ولی نامنظمی سیستم غیر موازی چنین جریمه هایی
ندارد.


94/7/26- امیر: با سلام و ادب. در صورتی که ترکیب 100-30 را استفاده نکنیم ولی
بار قائم زلزله وجود داشته باشد ، نحوه ترکیب این سه به چه صورت میباشد؟


پاسخ: با سلام، 1.2D + L + EX + EV در آیین نامه جدید زلزله قائم به صورت 100 درصدی
با زلزله های افقی ترکیب می شود در حالیکه قبلا 30 درصد آن با زلزله افقی ترکیب
می شد. به بند 3-3-9-3 توجه نمایید. البته این بند صراحت کامل ندارد. با مراجعه
به مراجع خارجی مشاهده می شود که زلزله قائم همیشه به صورت 100 درصدی حضور دارد.


94/7/25- حمید: با سلام خدمت شما استاد گرامی::لطفا بفرمایید که صریب نامعینی ویرایش
4 زلزله (1.2)در ترکیبات بار کنترل تنش مجاز خاک هم باید لحاظ شود یا خیر؟


پاسخ: بله، باید در کنترل پی نیز آنرا در ترکیب بارهای SAFE منظور نمود.


94/7/25- فرامرز سعید: با سلام ::جناب دکتر خسته نباشید ::من نسخه64bit 15.1.0
ایتبز را با لینک داده شده در بالا دانلود کرده و نصب نمودم ولی متاسفانه انگار
مشکل دارد و مرکز جرم و سختی را نمی توان پس از انجام تحلیل سازه با آن مشخص کرد
::چون گزینه آن در قسمت display /table / analysis / result گزینه ان وجود ندارد.::::ممنون
می شوم اگر راهنمایی بفرمایید ::با سپاس فراوان


پاسخ: با سلام، قبل از تحلیل سازه باید از طریق منوی زیر: Analyze/Set load cases
to run گزینه Calculate diaphragm Center of Rigidity را فعال نمایید.


94/7/25- محمد: سلام استاد خسته نباشید.آیا برای سازه ی نامنظم که ترکیب بار 30-100
در طراحی استفاده می شود در کنترل دریفت و کنترل واژگونی هم باید استفاده شود؟::


پاسخ: با سلام، خیر، لازم نیست.


94/7/24- لقمان: با عرض سلام :در ویرایش جدید مبحث 6 بار زنده کف های ساختمانهای
مسکونی در اتاق های خصوصی 200 ودر اتاق های محل ازدحام 500 کیلوگرم بر مترمربع
میباشد؛ آیا اتاق های محل ازدحام منظورش هال و پذیرایی هست یا غیر آن مانند سالن
های مراسم در مجتمع های مسکونی؟


پاسخ: با سلام، باید به مرجع اصلی که مبحث ششم از آن ترجمه شده است توجه نماییم:
در ASCE7-10 برای “هتلها” و ساختمانهای “مسکونی” دو نوع کاربری تعریف شده است:
public room =5kPa private room= 2kPa منظور ار public room که مبحث ششم آنرا “اتاق
محل تجمع” ترجمه کرده است، اتاقهای عمومی در هتلها می باشد. مثلا در هر طبقه هتل
ممکن است 20 سویت خصوصی داشته باشیم و در انتهای راهرو همان طبقه یک اتاق عمومی
نیز داشته باشیم که در این صورت بار زنده آن اتاق 5 kPa خواهد بود. اصطلاح اتاق
محل تجمع مربوط به هتلها می باشد و در ساختمانهای مسکونی “اتاق” محل تجمع معنی
ندارد. منتها هنگام ترجمه متاسفانه هتل را جداگانه نوشته اند و مسکونی را جدا و
این ابهام به وجود آمده است. خلاصه اینکه از نظر اینجانب در ساختمانهای مسکونی
هم پذیرایی و هم اتاقها 2kPa خواهند بود و لابی ساختمان را می توان برابر 5kPa
منظور کرد.


پاسخ: با سلام، فایل جدید است و تنها سربرگ آن اصلاح نشده است. فایل اصلاح شده
را مجددا آپلود کردم.


94/7/17- آروین: با سلام خدمت جناب آقای دکتر حسین زاده. در مبحث 6 ترکیب بارهای
کنترل تنش خاک رو به صورت D+0.75L+0.525E+0.75S تعریف نموده حال سوال این است که
ضریب D نباید در 0.75 ضرب شود؟ با این وجود میتوان گفت که تنش خاک نسبت به قبل
که ضرایب به صورت 0.75D+0.75L+0.75E بود بیشتر میشود؟ سوال بعدی این است که جنابعالی
در جزوه ETABS ترکیب بارهای سازه های بتنی رو در حضور بار قائم زلزله به صورت 1.41D+L+0.2D+E+EV
و 0.69D+E-EV تعریف نمودید حال من در سازه ای EV را در ترکیب بار اول با علامت
منفی و در ترکیب بار دوم با علامت مثبت هم ایجاد نمودم متوجه شدم در برخی ستونها
این ترکیب بارها بحرانی شدند دلیلش چی میتونه باشه؟ با تشکر


پاسخ: با سلام، در مورد کنترل تنش خاک، حق با شماست، عملا تنشها افزایش می یابند.
در مورد زلزله قائم: در موارد “نادری” ممکن است مثلا ترکیب بار 1.41D+L+0.2S+E-EV
حاکم شود. دقت نمایید که زمانی که زلزله قائم را (به صورت ضریبی از بار مرده) به
کل سازه اعمال کرده اید، زلزله Ev تنها شامل زلزله قائم بارهای زنده خواهد بود.
مثلا برای بالکنها مقدار Ev کف برابر خواهد بود با: 0.6AI*Live=63 kg/m^2 بنابراین
مقدار Ev عملا مقدار ناچیزی بوده و می توان از این موارد نادر نیز چشم پوشی کرد.
در صورتی که A=0.35 نباشد، و زلزله قائم به کل سازه وارد نشود، در این حالت Ev
شامل بارهای مرده نیز خواهد بود و بنابراین ممکن است قابل توجه باشد که در این
صورت هر دو ترکیب بار زیر بهتر است منظور شود: 1.2D+L+0.2S+E+Ev 1.2D+L+0.2S+E-Ev


94/7/12- مصطفی از خوزستان: سلام جناب دکتر از بابت تمامی زحماتی که میکشید کمال
تشکر را دارم جناب دکتر عزیز یه سوال داشتم:::در جزوه ای لطف کردین منتشر کردین
که بنده به شخصه متوجه خیلی از مسائل شدم(تعیین ضریب نامعینی در سازه ها) یه سوال
برام پیش اومده که در مثال 3 پلان سازه رو نامنظم در نظرگرفتین بدلیل اینکه دو
تیر مورب داشتیم حالا اگر در تمامی پلان هااگر تیر مورب داشته باشیم (یک یا بیشتر
) سازه در پلان دارای نامنظمی سیستم های غیرموازی می باشد؟؟::


پاسخ: با سلام، بلی حتی اگر یک تیر مورب به صورت قاب خمشی در سازه موجود باشد،
آن سازه نامنظم در پلان خواهد بود (از نوع سیستم های غیر موازی). به پاسخی که در
تاریخ94/7/8 به علی داده شده است مراجعه نمایید.


94/7/12- سیامک ترکاشون: با سلامواحترام:استاد عزیز ::بعنوان یک فارغ التحصیل قدیمی
دهه 1352 از دانشگاه تبریز واز شاگردان:دکتر فرزان-دکتر سیمافر-دکتر فخری-دکترجوهرزاده-مهندس
تجلیل-دکتر مجتهدی و….اول به شما خسته نباشید می گویم ودوم از شما برای این سایت
پرمحتوایتان تشکردارم.::شما همکار جوان وعزیز باعث افتخار ما قدیمی ها هستید.موفق
باشید وبامید دیدار.کاش صفحه خاص برای بحث وارسال نطریه ومقاله علمی وبخش عضویت
سایت موجود بود.موفق وموید باشید.


پاسخ: با سلام، ضمن تشکر از دلگرمی و تشویق شما، بنده نیز افتخار شاگردی دکتر فرزان
و مهندس تجلیل را داشته ام و آرزوی سلامتی برای همه آنها را دارم. متاسفانه سواد
اینترنتی بنده پایین بوده و قادر به ایجاد تغییرات خاصی در سایت نیستم. به امید
خدا شاید در آینده چنین امکاناتی فراهم شود.


94/7/8- علی انصاری: با سلام و عرض ادب::آیا سازه با قاب خمشی که در آن یک فریم
از قاب در جهت محور های اصلی نباشد، مشمول نامنظمی سیستم های غیر موازی می باشد
یا خیر؟ البته آیین نامه در مورد سیستم های نامنظم غیر موازی کلمه “اجرای قائم
باربر” را بکار برده، آیا قاب خمشی جز اجزای باربر قائم می باشد؟


پاسخ: با سلام، بله نامنظم می باشد. علت: کلمه “اجزای قائم بابر” ترجمه “vertical
lateral force-resisting elements” می باشد. در سازه ها دو نوع سیستم باربر داریم:
1-اجزای قائم باربر جانبی: شامل سیستم بادبندی قائم، دیوار برشی، قاب خمشی 2- اجزای
افقی باربر جانبی: شامل دیافراگم سقف، بادبندی سقف و تمامی عواملی که نیروهای افقی
سقف را (تحت زلزله) به اجزای باربر قائم منتقل می کنند. بنابراین مجموعه قاب خمشی
(شامل تیرهای افقی و ستونهای قائم) اجزای قائم باربر جانبی را تشکیل می دهند و
بنابراین حتی اگر یکی از تیرهای قاب خمشی در راستای x یا y نباشد، سازه در پلان
نامنظم محسوب می شود.


94/6/12- سعیدی: باسلام .ذکات علم نشر آنست.در سازه های بالای هشت سقف اگر جرم
نیم طبقه تجاری کمتر از 50 درصد طبقه بالا یا پایین باشد می توان بجای تعریف یک
طبقه برای نیم طبقه آنرا با صفحه مرجع مدل کرد و از کنترل نامنظمی جرمی نیم طبقه
با طبقات بالا و پایین آن کذشت و سازه را منظم فرض کرد و استاتیکی مدل کرد؟.2-اصولا”
سازه ای که 39 متر ارتفاع دارد و تا 9 مد ان دارای پریود بالای چهار ثانیه است
می تواند فقط بدلیل اینکه منظم است فقط با مد اول که همان تحلیل استاتیکی است مدل
شود یا نه نیاز به تحلیل طیفی دارد؟


پاسخ: با سلام، سوال این است که آیا در تعیین نامنظمی نیم طبقه های تجاری طبقه
محسوب می شوند یا نه؟ آیین نامه تعریف کاملی از طبقه ندارد ولی با توجه به تعریف
آن از خرپشته، می توان گفت که اگر وزن نیم طبقه کمتر از یک چهارم وزن طبقه بالای
آن باشد، می توانید آنرا طبقه فرض نکنید ولی اگر وزن آن بیش از یک چهارم وزن طبقه
فوقانی باشد، طبقه محسوب می شود.


94/5/11- فرشید: سلام جناب آقای دکتر.خسته نباشید.آیا بار زنده همکف در طراحی فونداسیون
باید لحاظ شود یا نه؟در صورت امکان توضیح داده شود.با تشکرفراوان


پاسخ: با سلام، بله در سیف باید علاوه بر بارهایی که از ایتبس گرفته شده است، باید
بار زنده کف و نیز بار مرده مربوط به کف سازه به سطح پی اعمال شود.


94/4/11- مهدی نایبی:با سلام و عرض خسته نباشید. ::در بخش اول جزوه Etabs 2013
در قسمت “13-2-ترکیبات بار بتنی” گفته اید که ضریب بار LR0.5 را در ترکیب بارهای
لرزه ای باید به 0.5 تغییر دهیم. آیا می توان به جای این کار، در قسمت Load Case
مقدار Scale Factor بار LR0.5 را به عدد 0.5 تغییر داد؟ آیا اعمال از طریق Load
Case تأثیر اشتباه بر قسمت Mass Source خواهد گذاشت؟


پاسخ: با سلام، دقت نمایید که ضریب LRED0.5 تنها در برخی از ترکیب بارها تغییر
می کند نه در همه آنها. اگر در Load case ضریب آن را نصف نمایید، در تمامی ترکیب
بارها اثر می کند. در ضمن همانطور که خودتان نیز اشاره کردید در موارد دیگر مانند
جرم لرزه ای نیز تاثیر می گذارد. بنابراین تنها راه اصلاح آن از طریق ترکیب بارها
می باشد.


94/4/5- نکوئی: با سلام و تشکر ویژه به خاطر جزوه های خوبتون. جناب دکتر در جزوه
شما در توضیح بار Live فرمودید که میتوان از آن برای بار زنده انبار و یا پارکینگ
استفاده کرد در صورتی که طبق ویرایش چهارم 2800 ضریب مشارکت بار انبار 40 درصد
و پارکینگ 20 درصد میباشد آیا باید بار Live دوبار معرفی شود ؟ لطفا در این مورد
راهنمایی کنید . متشکرم


پاسخ: با سلام، بله در صورتی که انبار داشته باشید، باید یک بار زنده خاص آن (مثلا
با نام Live40) تعریف کنید و بار زنده انبارها را از نوع Liv40 وارد نمایید. و
سپس در Mass source ضریب مشارکت آنرا 0.4 وارد نمایید.


94/4/5- ساجدی: سلام و خسته نباشید.::در جزوه “بررسی تغییرات در مباحث مقررات ملی
و استاندارد 2800 و نحوه تنظیم پارامترهای مربوطه در ETABS 2015 ” در ترکیبات بار
زلزله علاوه بر در نظر گرفتن Load Case برای Ev ، ضریب بار مرده نیز به جای 1.2(یا
0.9)، 1.41 (یا 0.69)منظور شده که ناشی از 0.2Sds می باشد. طبق Manual نرم افزار
و آیین نامه ASCE،در عمل 0.2Sds *DL همان مولفه قائم زلزله می باشد. به این ترتیب
آیا در روش مورد توصیه شما، بار زلزله دوبار لحاظ نشده است؟::ممنون


پاسخ: با سلام، حق با شماست. وقتی ترکیب بارها اصلاح شوند عملا بار قائم زلزله
به کل سازه اثر می کند (از جمله به بالکن نیز وارد می شود). منتهی بار زنده ای
که به کل سازه وارد می شود تنها مربوط به بار مرده می باشد: 0.6AID برای بالکن
ملاک مجموع بار زنده و مرده می باشد: 0.6AI(D+L) بنابراین باید به بالکنها یک بار
اضافی به اندازه مقدار زیر به آنها به صورت دستی (مانند سابق) اضافه شود: 0.6AIL
برای این منظور یک بار اضافی به نام EV همانند گذشته تعریف می شود.


94/3/20- شیرمحمدی: با سلام خدمت اقای دکتر،با توجه به اینکه در ویرایش 92 مبحث
ششم بار دیوار پارتیشن جزء بارهای زنده محسوب می شود باید بار پارتیشن نیز همانند
بار زنده ،20درصد ان در وزن لرزه ای سازه دخالت داده شود اما در جزوه جنابعالی
این مقدار 1 است،لطف بفرمایید ایا دلیل خاصی وجود دارد؟با تشکر از راهنماییهای
بی دریغتون


پاسخ: با سلام، گرچه بار تیغه بندی در آیین نامه جدید، به صورت بار زنده منظور
می شود، ولی در صفحه 28 استاندارد 2800 در تعریف W عنوان شده که وزن لرزه ای شامل
کل بار تیغه بندی باید منظور شود و بنابراین برخلاف بارهای زنده، 100 درصد بار
تیغه بندی باید در وزن لرزه ای (MASS Source) منظور شود. بنابراین برای اینکه در
Mass source ضرایب متفاوتی اعمال شود، باید هنگام اعمال بارها به کف در ایتبس،
بارهای زنده عادی و زنده مربوط به تیغه ها را جداگانه وارد نمایید (به جزوه ایتبس
بنده مراجعه نمایید).


94/3/12- مرادی: با سلام و عرض ادب.::موضوع مورد بحث:بند 4.8.1 استاندارد 2800
ویرایش 4 (کنترل سیستم دوگانه)، بخش “پ”::ابهامات موجود،1-چرایی این بند آیین نامه
2- نحوه کنترل بند مذکور 2-1 در کنترل قاب خمشی برای 25 درصد آیا دیوار در مدل
باشد و سختی دیوار را انقدر تغییر دهیم تا سهم برش قاب 25 درصد شود؟ آیا در تغییر
سختی دیوار برشی، باید سختی محوری ستونهای متصل به دیوار را تغییر داد؟و یا اینکه:دیوار
از مدل حذف شود و نیروی زلزله ورودی به 25 درصد برش پایه برسد؟انگاه آیا در حذف
دیوار برشی، ستونها متصل به دیوارکه نقش المان مرزی را دارند نیز باید حذف شود؟اگر
دیوار در باربری ثقلی مشارکت داشت،انگاه در حذف دیوار چگونه عمل کنیم؟در این حالت
در سازه بتنی، ضریب ترک خوردکی تیر و ستون نیم و یک باشد؟یا 0.35 و 0.7؟در سازه
فلزی مقدار ضریب k در طراحی چه مقدار لحاظ شود؟::2.2 در کنترل دیوار برای 50 درصد،
کنترل در مدل اصلی و با حضور قابها انجام شود؟ بدین ترتیب که سختی قاب به گونه
ای تغییر کند که سهم دیوار از برش پایه 50 درصد شود؟در این حالت، در سازه بتنی،
ضریب ترک خوردکی تیر و ستون نیم و یک باشد؟یا 0.35 و 0.7؟::3.آیا کنترل های مذکور
تنها در موضوع مقاومت است یا تغییرمکان جانبی را هم شامل میشود؟


پاسخ: با سلام، علت این بند: ضریب رفتار سیستم های دوگانه بالاتر از سیستم های
یگانه می باشد. چرا؟ چون درجه نامعینی سیستم های دوگانه بالا می باشد به طوریکه
اگر سیستم قاب خمشی آسیب ببیند و یا دیوار برشی دچار آسیب شود، سیستم دوم می تواند
به مقاومت ادامه دهد. شرط اینکه بتوان از R بالای سیستم دوگانه استفاده شود باید
هر کدام از این سیستم ها به تنهایی توانایی تحمل بخشی از زلزله را داشته باشند
(قاب حداقل 25 درصد و دیوار حداقل 50 درصد). نحوه کنترل این بند: هدف آیین نامه
تنها باربری جانبی سازه می باشد. برای یافتن تحمل قاب یا دیوار برخی طراحان از
مدل اصلی save as گرفته و در مدل جدید سختی خمشی دیوار را کاهش می دهند (البته
سختی محوری و خمشی دیوار به ناچار هر دو باهم کاهش می یابد). ستونهای اطراف دیوار
نیز دوسرمفصل می شوند (ستونهای اطراف دیوار نیز جزئی از دیوار بوده و باید “باربری
جانبی” آنها حذف شود). پس از حذف سختی خمشی دیوار و ستونهای متصل به آنها، دیگر
مهم نیست که سختی تیرو ستونها 0.35-0.7 باشد و یا 0.5-1 چون در هر دوحالت سختی
ستون دوبرابر تیر بوده و نتیجه بررسی همان خواهد بود. طراحان پس از حذف سختی خمشی
دیوار تنها نسبت تنشها در قاب خمشی باقی مانده را کنترل می کنند (کنترل دریفت،
پیچش، و … در سازه 25 درصد لزومی ندارد). نسبت تنشها در ستونهای اطراف دیوار
نیز کنترل نمی شود. نکته: به عنوان روش جایگزین بهتر است از section cut برای کنترل
این بند استفاده شود. در روش فوق امکان کنترل آسان دیوار برشی برای 50 درصد میسر
نیست. شما بدون اینکه از مدل save as بگیرید می توانید سهم باربری جانبی دیوار
از زلزله EX و یا EY را در نرم افزار بدست آورید. در همان مدل اصلی بررسی می کنید
که در تراز پایه چند درصد زلزله را دیوار (و ستونهای همراهش) دریافت می کنند. سهم
دیوار باید بین 50 تا 75 درصد کل برش باشد.


94/2/26- نادر:با سلام و احتزام.::مضوع تحقیق بنده در مورد اتصال دیافراگم صلب
به قاب مهار بندی شده یا دیوار برشی می باشد. در بندرعباس مرسوم شده مهندسین محاسب
دیوار برشی یا قاب مهار بندی شده فلز ی را در هر قسمت پلان جانمایی کرده و صرفا
فاصله مرکز سختی و جرم کنترل می کنند. ::سوال: با توجه به اینکه ما سقف را دیافراگم
صلب فرض می کنیم . اگر چنین سازه ای را طراحی کنیم و دیوار برشی یا قاب مهار بندی
شده ما بوسیله یک تیر به سقف متصل باشد . در چنین وضعیتی آیا نرم افزار ایتبس می
تواند از صحت انتقال نیروی زلزله در محل اتصال بررسی درستی کند. لطفا اگر مقاله
یا شخصی در این مورد تحقیق نموده به بنده معرفی نمایید. با تشکر::nmakvandi59@yahoo.com


پاسخ: با سلام، البته بهتر است دیوار برشی و یا بادبند در دهانه ای قرار گیرد که
به دیافراگم کف متصل است ولی اگر طراح برای مثال بادبند را در دهانه راه پله قرار
دهد، باید برش ایجاد شده در بتن کف را کنترل کند. برای این منظور باید دیافراگم
کف را به جای rigid، تبدیل به semi rigid کنید و سپس با استفاده از section cut
( منوی Draw/ Draw Section cut) نیروی برشی وارد بر دیافراگم را در اثر نیروی زلزله
بدست آوردن و با مقاومت برشی بتن کف مقایسه نمایید. همچنین تیرهای جمع کننده نیرو
را نیز با semirigid کردن دیافراگم کنترل نمایید.


94/2/11- جهانی: با سلام، استاد گرامی، در مورد نحوه مدل سازی کنترل 25% سازه با
سیستم دیواربرشی بتنی و قاب خمشی بتنی اثر سختی دیوار بدون مش بندی عدد کمی وارد
میگردد همانطور که میدانید در طراحی دیوار در مدل اصلی ستونهای دیوار جزئی از دیوار
می باشند که باید با دیوار طراحی گردند سوال بنده اینه که در مدل 25% که سختی دیوار
عدد کمی لحاظ میگردد ستون های دیوار که جزئی از دیوار بودن چه باید کرد؟ اگر بخواهیم
مانند دیوار سختی ستونها را عدد کمی وارد کنیم سازه ناپایدار می شود لطفا راهنمایی
بفرمایید.باتشکر.


پاسخ: با سلام، می توانید ستونهای اطراف دیوار برشی را دوسرمفصل کنید. در این حالت
باربری جانبی خود را از دست می دهند.


94/2/1- داریوش: سلام و عرض ارادت خدمت شما، با توجه به اینکه استفاده از روش تنش
مجاز تا اعلام ویرایش بعدی آیین نامه فولاد قابل استفاده است آیا با توجه به بند
6-11-10 مبحث ششم افزایش نیروی زلزله به میزان 40 درصد در طراحی به روش تنش مجاز
الزامیست یا خیر.::ممنون


پاسخ: با سلام، بله شما باید نیروی زلزله را بر اساس ویرایش 4 محاسبه نمایید (که
حدود 40 درصد بیشتر از زلزله ویرایش سوم است) و برای ترکیب بارها نیز باید از ترکیب
بارهای جدید مربوط به مبحث ششم استفاده نمایید (بند6-2-3-4). دقت نمایید که در
ادامه این بند عنوان شده است که “افزایش تنش مجاز در ترکیب بارهای ارائه شده در
این مبحث نباید انجام شود.” نکته: اگر شما از ASD89 در نرم افزار استفاده نمایید،
تنشهای مجاز در ترکیب بارهایی که زلزله دارند، به اندازه 33 درصد افزایش می یابد
(بدون اطلاع شما) بنابراین برای جبران این افزایش باید برای مثال ترکیب بار شماره
7 باید به صورت زیر در نرم افزار تعریف شود: 1.33D + 1.33*0.75L + 1.33*0.75*0.7E
+1.33*0.75S نکته: استفاده یا عدم استفاده از ترکیب بار فوق اختیاری نیست و طبق
همان دستورالعملی که استفاده از روش تنش مجاز را مجاز کرده است، باید از ترکیب
بارهای مبحث ششم (ترکیب بار فوق) استفاده شود. دقت: با این ترکیب بار، سازه سنگین
تر خواهد شد!. یعنی سازه هایی که با ASD89 و با ترکیب بارهای قدیم طراحی می شدند،
با ترکیب بارهای جدید پاسخگوی بارهای وارده نخواهند بودو باید مقاطع آنها تقویت
شوند.


94/1/24- محمد حسن علی محمددی: با سلام خدمت استاد بزرگوارم و عرض خدا قوت، استاد
عزيز با عنايت به اينكه آئين نامه بتن ايران اقتباسي از آئين نامه كانادا هست به
نظر شما بهتر نيست به منظور نزديك شدن نتايج طراحي به اهداف مبحث 9، در نرم افزار
etabs2015 از آيين نامه كانادا به جاي ACIاستفاده كنيم؟


پاسخ: با سلام، بله مبحث 9 ایران عمدتا برگرفته از آیین نامه کانادا می باشد. منتهی
یک تفاوت اساسی دارد: ضریب بار زلزله در مبحث 9 ایران “0.84” می باشد در حالیکه
ضریب بار زلزله هم در آیین نامه کانادا و هم در ACI برابر “یک” می باشد (همانند
ترکیب بارهای فولاد ایران). در حقیقت ترکیب بارهای مبحث 9 ایران نادرست می باشند!!!.
ضریب 0.84 تنها تشویقی برای مهندسین برای استفاده از مبحث 9 ایران می باشد (تشویقی
نادرست). شما اگر از آیین نامه کانادا استفاده می کنید، باید ترکیب بارها را نیز
از آیین نامه کانادا انتخاب نمایید که ضریب بار زلزله در آن “یک” می باشد.


94/1/23- محمد حسن اسلام پناه: باسلام خدمت جناب دکتر حسین زاده عزیز. یه سوال
خدمتتون داشتم که جزء ابهامات بنده در اعمال تغییرات جدید مبحث شش در ترکیب بارها
و نحوه اعمال آن در ایتبس 2013 میباشد. ::شما در قسمت ساخت ترکیب بارهای بتن به
صورت خودکار توسط برنامه برای آیین نامه 2014 آمریکا، ترکیب بارهای مورد نظر رو
در جدول گذاشتید و در آنها 0.5LRED رو هم اعمال کردید. ::سوال بنده اینجاست که
در سورس اصلی آیین نامه آمریکا و در قسمت لود کامبونیشن ها اثری از این تخفیف 50
درصدی نیست. و همچنین در مبحث ششم هم تنها در ترکیب بارهای مربوط به سازه های فولادی
چنین تخفیفی ذکر شده و حتی ذکر شده که در طراحی سازه های فولادی، به روش ضرایب
بار و مقومت ،موضوع مبحث دهم مقررات ملی ساختمان، و یا دیگر مصالح به جز بتن آرمه….
. تنها در قسمت تعریف ترکیب بارهای بتن آبا در بند اولش اجازه داده که بارزنده
را میتوان در یک ترکیب بار 60 درصد و در ترکیب بار دیگر 75 درصد اعمال کرد. ::ممنون
از تمام جزوات و فایل هایی که در اختیار تمام مهندسین قرار دادید. خداخیرتون بده.


پاسخ: با سلام، هم در ACI2014 و هم در ASCE7 به کاهش بار زنده اشاره شده است. به
بندهای زیر مراجعه نمایید: ACI2014: 5.3.3 ASCE7-10: 2.3.2 (EXCEPTIONS 1)


94/1/11- حسینی: با سلام و خسته نباشید. آقای دکتر در سازه های بتنی، ستون های
متصل به دیوار برشی جز دیوار برشی محسوب می شود یا ستون. چرا که در برخی رفرنسها
به عنوان ستون در نظر گرفته شده و طراحی می شود . از نظر اینجانب با توجه به اتصال
به دیوار برشی و افزایش سختی و عدم امکان کمانش همانند ستون های معمولی، بایستی
فقط به عنوان دیوار برشی مورد طراحی قرار گیرد. خواهشمند است نظر خود را اعلام
نمایید با تشکر از مطالب پر بار جنابعالی.


پاسخ: با سلام، مسلما ستونهای دو انتهای دیوار برشی، جزئی از آن محسوب شده و در
حقیقت پاشنه دیوار می باشند و تحت عنوان المان مرزی استفاده می شوند. بنابراین
اگر در طراحی Frame design نسبت تنش آنها بیش از یک باشد، ایرادی بر سازه وارد
نخواهد بود. یعنی ممکن است پس از طراحی ایتبس آنها را به عنوان ستون در نظر گرفته
و برای آنها (مجزای از دیوار) نسبت تنش اعلام نماید و این نسبت تنش بیش از یک باشد.
در این حالت به این نسبت تنشها توجه نخواهید کرد. بلکه تنها باید به نسبت تنش مربوط
به دیوارها توجه شود. نکته: گرچه این ستونها جزئی از دیوار هستند ولی توصیه می
کنم اجازه ندهید نسبت تنش تکی آنها (وقتی ستون طراحی شوند) بیش از یک حد فراتر
رود (مثلا بیش از 1.5 نشود) علت: گرچه اینها جزئی از دیوار می باشند، ولی به هر
حال توزیع تنش در طول دیوار یکنواخت نمی باشد و ممکن است به صورت موضعی تنش در
این اعضا فراتر از میانگین دیوار باشد. دقت نمایید که در طراحی دیوار فرض می شود
مقاطع بعد از خمش مسطح باقی می مانند و بر این اسن اساس تنشهای بدست می آید در
حالیکه در واقعیت چنین نیست. پس بهتر است تنش ستونهای کنار دیوار نیز به صورت مجزا
چک شود و اگر ستونی تنش بسیار بالایی داشت (بالاتر از 1.5) ابعاد آن افزایش یابد.


94/1/10-مبین: سلام آقای دکتر. برخی از مهندسین محاسب معتقدند که SAFE در کنترل
برش پانچ اشتباه عمل می کند و لازم نیست اثر لنگر خمشی در محاسبات برش پانچ وارد
شود . یعنی فقط به صورت دستی نیروی محوری رو بر سطح موثر برش پانچ تقسیم می کنند.
آیا این کار صحیحه؟؟؟ یعنی 2 ستون با نیروی محوری مساوی (مثلا 100 تن) که یکیشون
دارای 50 تن متر لنگر در پای ستون هست به لحاظ کنترل برش پانچ هیچ تفاوتی با هم
ندارند؟


پاسخ: با سلام، در کنترل برش پانچ پی ها اثر خمش نیز باید منظور شود. خمش نامتعادل
در پی موچب ایجاد برشهای زاید در اطراف ستون می شود که بار تنش برشی ناشی از پانج
نیروی محوری جمع می شوند. در جلد دوم کتاب دکتر مستوفی نژاد مثالهای جامعی در این
رابطه ارائه شده است (البته در قسمت دالها).


94/1/9- حسین: سلام. در ویرایش 4 استاندارد 2800 برای کنترل دریفت ساختمانها با
نامنظمی پیچشی بیان شده است که اختلاف تغییرمکانهای جانبی کفهای بالا و پایین آن
طبقه در امتداد محورهای کناری ساختمان مدنظر قرار گیرد. منظور از امتداد محورهای
کناری ساختمان در این جمله چیست؟ این آیا ایتبس این خروجی را ارائه میدهد؟ با تشکر
فراوان


پاسخ: با سلام، می توانید: 1- روش اول این است که گره کناری سازه را در لبه ای
که حرکت بیشتری دارد، (در تمامی طبقات) انتخاب کرده و از گزینه joint drift استفاده
نمایید. 2- می توانید بدون انتخاب گره خاصی از diaghragm drift استفاده نمایید.
این گزینه بیشترین دریفت طبقه را ارائه می کند و با توجه به اینکه بیشترین دریف
در لبه ها خواهد بود، می تواند برای محاسبه دریفت لبه به کار رود.


94/1/8- حمید: با سلام خدمت استاد ارجمند یه سوال داشتم از خدمتتون اگر ما ترکیبات
بار در سازه فولادی یا بتنی را دستی خودمان بسازیم نیازی هست در نرم افزار ایتنبس
sdsرا 1.05 وارد کنیم یا باید آن را 0 وارد کنیم ؟ با تشکر


پاسخ: با سلام، شما می توانید ترکیب بارهای عادی را اصلاح نمایید و هیچ مشلکی پیش
نمی آید. منتهی ترکیب بارهای ویژه لرزه ای که به صورت اتوماتیک و بر اساس Sds ساخته
می شوند، نادرست خواهند. شد. حتی اگر ترکیب بارهای عادی را هم دستی بسازید باید
Sds راوارد نمایید تا ترکیب بارهای ویژه نیز به صورت صحیح توسط نرم افزار ساخته
شوند.


94/1/7- مهرداد پازکی: با سلام و عرض خسته نباشید، در ترکیب بارهای تعریف شده در
بند 6-2-3-3 مبحث ششم و 2-3-2 آیین نامه asce-7، در ترکیب بارهای 2، 3 و 4 از عبارت
(Lr or S or R) استفاده شده است، به نظر من به این معنا است که یکی از این سه حالت
باید استفاده شود و اگر همه ی آنها هم موجود باشند بحرانی ترین آنها باید در نظر
گرفته شود. در داخل جزوه دیدم که در همه ترکیب بارها هر دوی lr و s تعریف شده است.::لطفا
نظر خود را بیان کنید. با تشکر بسیار زیاد


پاسخ: با سلام، بله، معنی or در ترکیب بارهااین است که بحرانی ترین آنها باید انتخاب
شود. درجزوه نیز ایندو باهم ظاهر نشده اند. در یکی از ترکیب بارها تنها Lr و یک
بار دیگر در همان ترکیب بار تنها S ظاهر شده است. این ترکیب بارها به صورت اتوماتیک
توسط نرم افزار ایجاد شده اند و نرم افزار نمی داند که کدامیک از آنها بزرگترند
و کدام کوچکتر است. و بنابراین هر دو را کنترل می کند.


94/1/7- مهرداد پازکی: با سلام خدمت استاد محترم::شما ضرایب بار در اعمال اثر p-delta
را همان ضرایب ترکیب بار basic در نظر گرفته اید، در فایل منوال ایتبس هم به این
ترتیب تعریف شده است اما در آیین نامه asce-7 در بخش 7-8-12 در تعریف بار px اشاره
شده که ضریب بارها برابر یک خواهد بود عبارت انگلیسی به این ترتیب است:::Px = the
total vertical design load at and above Level::x (kip or kN); where computing
Px, no individual::load factor need exceed 1.0::همچنین در ابتدای فصل این پارامتر
به این صورت تعریف شده است ::Px = total unfactored vertical design load at and::above
level x, for use in Section 12.8.7::و همچنین در کتاب Guide to the Seismic Load
Provisions of ASCE 7-05 در بخش Example 16 به این موضوع اشاره شده و در حل مسئله
نیز در نظر گرفته شده است.::البته من شنیده ام که مرکز تحقیقات مسکن و شهرسازی
در پاسخ سوال، به همین صورت با ضرایب یک بیان شده است.::با تشکر فراوان::


پاسخ: با سلام، در مثالی که اشاره کردید برای محاسبه “اندیس پایداری” از ترکیب
بار بدون ضریب استفاده شده است و سپس برای محاسبه اثر p-delta به جای آنالیز مرتبه
دوم، از اندیس پایداری برای تشدید بارها استفاده شده است و در حقیقت به صورت غیر
مستقیم، برای محاسبه اثر p-delta از ترکیب بارهای بدون ضریب استفاده شده است. در
محاسبه “اندیس پایداری” به صراحت در آیین نامه بارگذاری آمریکا، ASCE7-10، عنوان
شده است که از بارهای بدون ضریب استفاده شود بدین ترتیب حق با شما خواهد بود و
برای محاسبه اثر p-delta از بارهای بدون ضریب استفاده شود. از طرفی منوال ایتبس
استفاده از بارهای ضریبدار را توصیه می کند. حال به مقایسه ایندو بپردازیم: ترکیب
بارهای بدون ضریب: D+L+Lr ترکیب بارهای ضریب دار مربوط به زلزله: 1.2D+L+0.2S با
مقایسه ترکیب بارها مشاهده می شود که تفاوت آنها در ضریب بار مرده و نیز بار پشت
بام می باشد. از آنجا که بار مرده تعیین کننده تر است، بنابراین ترکیب بار دوم
“اندکی” بحرانی تر از ترکیب بار اول خواهد بود. با توجه به اینکه در ETABS برای
محاسبه اثر p-delta از “اندیس پایداری” استفاده نمی کند و هنگام آنالیز آنرا منظور
می کند، منطقی به نظر می رسد که از ترکیب باری استفاده شود که بر اساس آن طراحی
را انجام می دهد. با توجه به اینکه استفاده از ترکیب بار ضریب دار به جای ترکیب
بار بدون ضریب تاثیر ناچیزی در نتایج دارد، طراحان تمرکز خاصی روی این موضوع ندارند
و بنده نیز تنها به جهت اینکه ترکیب بار پیشنهادی ایتبس اندکی محافظه کارانه تر
است (و البته منطقی تر نیز به نظر می رسد)، از این ترکیب بار استفاده می کنم


94/1/6- پهلوان: با سلام و احترام : آقای دکتر آیا اعمال ضریب امگا صفر که در ویرایش
جدید 2800 تعریف شده برای ساختمانهای بتنی که ابعاد ستوها ی آنها قابل ملاحظه است
الزامیست ؟ آیا در مورد سازه های فولادی این ضریب فقط جهت ستونهای قاب خمشی و ستونهای
مجاور بادبندها میباشد ؟ سپاسگزار


پاسخ: با سلام، در سازه های بتنی در تعیین خاموت تیرها در دو انتهای تیر و نیز
تنگ ستونها در دو انتهای ستون، بر اساس مبحث نهم مقدار زلزله “دو” برابر منظور
می شود. تا ACI2008 نیز وضع به همین منوال بود. و عملا در سازه های بتنی اومگا
نداشیتم. طبق آیین نامه جدید برای ستونهای بتنی نیز اومگا ارائه شده است. این اومگا
تنها مربوط به ستونها بتنی می باشد. به این معنی که از این به بعد باید تنگ ستونها
به جای زلزله “دو” برابر، با زلزله “اومگا” برابر محاسبه شوند. مقدار اومگای قابهای
خمشی برای سازه های بتنی برابر سه می باشد. برای اعمال این ضریب در ایتبس 2015
باید از آیین نامه ACI2014 استفاده نمایید و مقدار اومگا را نیز در قسمت Design/Concrete
Frame design/Preferences برابر 3 وارد نمایید. تا نرم افزار به صورت اتوماتیک
آنرا وارد نمایید. همچنین به بند 3-9 استاندارد 2800 مراجعه نمایید. برای اعضای
خاصی که در این بند توضیح داده است، باید به صورت دستی ترکیب بار ویژه با زلزله
اومگا برابر بسازید و مقاومت عضو را خودتان کنترل نمایید.


94/1/5- میلاد: با سلام و خسته نباشید.::ترکیبات کنترل تنش کششی در دیوار برشی
کدام ها هستند؟ (منظورم اینکه برای کنترل ترکخوردگی دیوار برشی بتنی، کدام ترکیبات
را کنترل میکنیم؟ ترکیبات طراحی دیوار برشی یا ترکیبات طراحی اسکلت بتنی؟ حال اگر
سازه فلزی با سیستم قاب ساده با دیوار برشی بتنی باشد از چه ترکیباتی برای کنترل
ترک خوردگی دیوار برشی استفاده میکنیم؟)::با تشکر


پاسخ: با سلام، با توجه به به روز شدن آیین نامه ها در کشور، در هر دو سازه فولادی
و بتنی برای کنترل ترک خوردگی باید از ترکیب بار 0.9D+E استفاده نمایید.) این ترکیب
بار مربوط به ترکیب بار سازه های فولادی در مبحث 6 ویرایش سال 92 می باشد. برای
بتن با توجه به اینکه عمدتا از ACI استفاده می شود، نیز از همین ترکیب بار استفاده
نمایید ( البته به شرطی که از ACI-99 استفاده نکنید.


94/1/5 باقری: با سلام: آقای دکتر در مورد بار زنده پشت بام و بار برف که در ویرایش
4 2800 به 20% بار برف هم در محاسبه وزن سازه اشاره شده. ایا باید هم بار برف و
هم بار زنده پشت بام را به پشت بام اعمال کنیم؟یا حداکثر مقدار آنها. البته با
توجه به اینکه به دلیل احتمال کم حضور هم زمان بار برف م بار زنده حداکثر.


پاسخ: با سلام، بله شما باید به پشت بام هم بار برف اعمال نمایید و هم بار زنده.
ولی در ترکیب بارها تنها یکی از این دو ظاهر می شوند ( با هم جمع نمی شوند). در
تعیین وزن لرزه ای بام نیز تنها بار برف منظور می شود. مثلا اگر بار برف برابر
1.26 kPa و بار زنده آن 1.5 kPa باشد، وزن لرزه ای بام شامل بار مرده همراه با
20 درصد 1.26 خواهد شد. در مناطق گرم سیر که بار برف آنها کم است، وزن لرزه ای
بام تنها شامل بار مرده آن خواهد بود.


93/12/29- محمد: با عرض سلام و خسته نباشید::استاد اگر سیستم باربر جانبی در دو
جهت متفاوت باشد و ضریب امگاصفر در یک جهت مثلا 2 و جهت دیگر 3 باشد::بعضی می گویند
می توان ضریب امگا صفر مثلا دو را به نرم افزار داد و برای جهت دیگر ضریب زلزله
را 1.5 برابر به نرم افزار داد::آیا این روش جوابگوست و اگرنه چه ضعف هایی دارد؟


پاسخ: با سلام، متاسفانه در ایتبس نمی توان برای دو جهت x و y اومگای متفاومت تعریف
کرد. این مشکل زمانی پیش می آید که مثلا در یک جهت قاب ساده بادبندی شده داشته
باشید و در راستای دیگر قاب خمشی. در این صورت ستونهایی که به بادبند متصلند، در
محل تقاطع دو سیستم باربر جانبی متفاوت قرار می گیرند و نیروی محوری وارد بر آنها
(بسته به ترکیب بار) ممکن است مربوط به زلزله راستای بادبند و یا زلزله مربوط به
راستای قاب خمشی باشد که هر کدام اومگای متفاوت دارند. در این حالت می توانید از
فایلتان یک save as گرفته و در فایل جدید زلزله های راستاهای x و y را دو و سه
برابر کنید (بسته به اینکه اومگای هر راستا چقدر می باشد). سپس تمامی ستونها را
انتخاب کرده و از قسمت overwrite مقاومت خمشی آنها را یک عدد بزرگ وارد نمایید.
سپس مقدار اومگا را برابر “یک” وارد نمایید (چون زلزله های اولیه را افزایش داده
اید). پس از طراحی سازه نسبت تنش “فقط ستونها” را در این فایل کنترل نمایید. دقت
نمایید که کنترل زلزله اومگا برابر تنها برای محوری ستونها می باشد و اثرات خمش
باید حذف شوند.


93/12/29- فخرالدین قهرمانی: سلام جناب دکتر. خسته نباشید. در نرم افزار ETABS
آیا نتایج خروجی آرماتور برشی و پیچشی را باید جمع کنیم و خاموت طراحی کنیم برای
تیر؟


پاسخ: با سلام، بله قطعا باید جمع شود. البته در تیرهایی که در آنها پیچش سازگاری
داریم باید ترک خوردگی پیچشی را کاهش دهیم تا مقدار پیچش منطقی و بر اساس ترک خوردگی
پیچشی محاسبه شود و دست بالا نباشد. در نرم افزار ETABS 2015 در قسمت display design
info… گزینه جدیدی قرار داده شده که جمع آرماتور عرضی پیچشی و برشی را ارائه
می کند. تنها کافی است گزینه Shear plus torsion reinforcing را انتخاب نمایید.


93/11/28- ایمان: باسلام. جناب دكتر بفرماييد كه طراحي تيرهاي مفصلي در سازه هاي
بتن آرمه صحيح ميباشد؟ آيا اتصال يك تير از يك طرف به ستون و از طرف ديگر به تير
صحيح ميباشد؟ همچنين آيا نرم افزار etabs قادر به طراحي اين نوع تيرها بر اساس
توزيع لنگر و برش ميباشد يا خير؟ با تشكر


پاسخ: با سلام، در این رابطه به جزوه ایتبس (بخش اول) اینجانب که در قسمت جزوات
شخصی قرار داده شده است مراجعه نمایید. از نظر بنده اتصال مفصلی در تیرهای بتنی
غیر پیش ساخته امکان پذیر نبوده و دتایلهای پیشنهادی برای مفصلی کردن تیرهای بتنی
(مانند استفاده از میلگرد طولی به صورت ضربدری و یا عدم اجرای خم در انتهای تیرها)
نادرست می باشند. در جزوه توضیحات بیشتری در این مورد آمده است.


93/11/21- دلیر:سلام میخواستم بدونم ترکیب بارهای کنترل تنش پی در ویرایش های جدید
عوض شدن؟ اگر عوض شدن لطف کنید بزارین


پاسخ: با سلام، با توجه به تغییر نیروی زلزله باید از ترکیب بارهای جدید بر اساس
بند 6-2-3-4 مبحث ششم برای کنترل تنش زیر خاک استفاده شود.


93/11/6- رضا: سلام اقاي دكتر.ضمن تشكر از زحمات گرانقدرتون. يه سوال داشتم.من
مي خوام يه ساختمون فلزي تو Etabs9.7.4 به روش LRFD طراحي كنم. به نظرتون كدوم
ايين نامه رو انتخاب كنم كه با ويرايش ٩٢ منطبق باشه.Lrfd 89 يا LrfD 2005


پاسخ: با سلام ویرایش 92 برگرفته از LRFD-2010 می باشد و مشابهت آن به LRFD-2005
بیشتر می باشد و بهتر است از LRFD-2005 استفاده شود. البته توصیه می شود که از
ایتبس 2015 استفاده نمایید تا بتوانید ازLRFD-2010 استفاده نمایید.


93/10/29- عباس: سلام آقای دکتر ::تا الان چند سوال پرسیدم ولی جواب ندادید ممنون
میشم اگه به این سوال پاسخ بدهید.::چرا با وجود انطباق 99 درصدی مبحث نهم مقررات
ملی با آیین نامه کانادا CSA A23.3-04 اما شما برای طراحی سازهای بتنی از آیین
نامه آمریکا استفاده کرده اید؟::در ترکیب بار سازه ای بتنی به روش حدی در مبحث
ششم ضریب زلزله 1.2(0.7E) بیان شده، این بدین معناست که باید ضریب زلزله در ترکیب
بار برابر0.84 در نظر گرفته بشه؟


پاسخ: با سلام، با توجه به حجم بالای سوالات، پاسخگویی به تمامی سوالات غیر ممکن
بوده و به همین جهت به صورت انتخابی به سوالات پاسخ می دهم و از این جهت عذر خواهی
می کنم. در رابطه با انتخاب آیین نامه بتن: مبحث 9 ایران برگرفته از آیین نامه
بتن کانادا می باشد و برخی طراحان برای طراحی از آیین نامه CSA برای طراحی استفاده
می کنند. در مبحث 6 ایران اجازه داده شده است که در صورت استفاده از مبحث نهم برای
طراحی سازه ها ضریب زلزله برابر 0.84 منظور شود. بنده با این ضریب موافق نیستم
و فکر می کنم نادرست باشد. دقت نمایید که در آیین نامه کانادا ضریب زلزله برابر
یک می باشد. بنابراین اگر شما می خواهید از آیین نامه کانادا استفاده نمایید بهتر
است برای ساخت ترکیب بارها نیز از آیین نامه کانادا استفاده نمایید که در آن ضریب
زلزله 1 می باشد. البته اگر طراحی ضریب را برابر 0.84 منظور کند غیر قانونی عمل
نکرده است! و نمی توان خرده گرفت. علت انتخاب ACI: با توجه به اینکه کتب درسی رایج
در کشورمان عمدتا بر اساس ACI بوده است، این آیین نامه در جامعه مهندسین بیشتر
رایج شده است و هم طراحان و هم کنترل کننده ها با آن آشنایی کامل دارند و به علت
همین رواج عمومی در کشور بنده ترجیح می دهم از ACI استفاده کنم.


93/10/16- نظیف کردار: با درود… در صورت تحلیل طیفی سازه 1. آیا کنترل دریفت
همانند تحلیل استاتیکی خواهد بود (با ایجاد EX,EYDRIFT بر اساس پریود های تحلیلی
در LOAD CASE)؟ 2.آیا تر کیبات بار شامل بار زلزله باید برای کلیه طیف ها اصلاح
شود؟ زاویه تحریک طیف هایی که در LOAD CASE وارد میکنیم (0 تا 165 درجه) دقیقا
12 عدد است. با تشکر استاد


پاسخ: با سلام، برای کنترل دریفت می توان از زلزله های spec نیز استفاده کرد. نکته:
در آیین نامه جدید در بیشتر موارد می توان زلزله دینامیکی را با 90 درصد زلزله
استاتیکی همپایه کرد و بنابراین زلزله دینامیکی کمتر از استاتیکی خواهد بود و بهتر
است کنترل دریفت با زلزله دینامیکی انجام شود. از طرفی توزیع زلزله استاتیکی در
آیین نامه جدید (برای سازه های بلند) سهمی شکل بوده و در صورت استفاده از زلزله
استاتیکی دریفت ها بالا بدست می آید. در حالیکه در صورت استفاده از زلزله دینامیکی
دریفتها کمتر به دست خواهد آمد. دقت: برای محاسبه دریفت بر اساس زلزله دینامیکی
برخی نکات جانبی وجود دارد که باید رعایت شود. از جمله اینکه اگر دلتای طبقات را
از زلزله دینامیکی استخراج نمایید، این دلتاها نتیچه مجذور جمع مربعات تغییر شکلها
بوده و تفاضل دلتاها جابجایی نسبی واقعی را بدست نمی دهد. در اینجا مجالی برای
تشریح راهکار رفع این مشکل وجود ندارد و بهتر است با افراد متخصص مشورت نمایید
تا برایتان توضیح دهند.


93/10/16- اسدی: باسلام وتشکر ::برخی کتابهاکه براساس ویرایش92 مباحث 6و7 را توضیح
داده اند درمحاسبه وطراحی پی ها ودیوارهای حایل ترکیبات بارگذاری را براساس ترکیبات
مبحث6 به کارنبرده اند واین امرموجب شبهه همکاران گردیده است لطفا بفرمایید درطراحی
و محاسبه موارد مذکور درروش حدی ودرحالت های لرزه ای واستاتیکی ازکدام ترکیبات
بارگذاری مبحث6 استفاده می شود؟


پاسخ: با سلام، برای کنترل و طراحی پی (محاسبه میلگردهای آن) باید از ترکیب بارهای
بتن 0ACI) استفاده شود 0ترکیب بارهای ACI مشابه ترکیب بارهای مبحث 6 برای فولاد
در بند 6-2-3-3 می باشد) و برای کنترل تنش مجاز خاک نیز باید از ترکیب بارهای 6-2-3-4
که مربوط به روش تنش مجاز می باشد، باید استفاده شود. 93/10/15- میثم: سلام خدمت
استاد ارجمند::جهت طراحی یک سازه دارای یک طبقه زیرزمین طبق ویرایش 4 استاندارد2800::
( دورتا دور طبقه زیرزمین دیواربتنی که به سقف متصل شده لازم الاجراست )::تراز
پایه را روی شالوده درنظر بگیریم یا روی دیوار بتنی؟لازم به ذکر است زمین سازه
مذکور از سه طرف به زمین طبیعی متراکم واز طرف دیگر به پلاک مجاور با سه طبقه زیرزمین
محدود گردیده.متشکرم


پاسخ: با سلام، طبق استاندارد 2800، اگر پشت دیوار حائل زیرزمین با خاک متراکم
پر نشده باشد، باید تراز پایه در تراز پی درنظر گرفته شود. ولی نظر شخصی بنده این
است که به حد کافی دیوار بتنی در اطراف سازه وجود داشته باشد، (حتی اگر خاک متراکم
نیز نداشته باشیم) می توان تراز پایه را در تراز سقف در نظر گرفت. چون وجود دیوار
حائل بتنی به حد کافی سختی طبقه زیرزمین را افزایش می دهد و نیازی به حضور خاک
متراکم نیست.


93/10/16- روزبه: با سلام::سوال 1 : در صورتیکه در سیستم سازه ای نیازمند استفاده
از دو ضریب اضافه مقاومت باشیم ..برای مثال یک جهت قاب خمشی فولادی و دیگر جهت
قاب ساده با مهاربند همگر باشد تنها یک ضریب برای اعمال در ایتبز 2013 خواسته می
شود برای اصلاح این مورد چگونه می بایست عمل کرد ؟::سوال 2:برای در نظر گرفتن همزمان
بار قائم طره و بار قائم زلزله در مناطق با پهنه خطر نسبی زیاد چگونه عمل کنیم
؟ آیا در نظر گرفتن دو پترن 1 و 2 از نوع other , و همچنین دادن مقدر 0.21 در self
multiplier برای بار قائم زلزله در پهنه خطر زیاد درست می باشد ؟::


پاسخ: با سلام، اگر یک طرف قاب خمشی و طرف دیگر بادبند باشد، می توانید در قسمت
preferences که مربوط به تنظیمات کل اعضا می باشد، ضریب امگا را برابر 3 وارد نمایید
و سپس بادبند ها را انتخاب کرده و از طریق overwrites مقدار امگای بادبندهای انتخاب
شده را برابر 2 وارد نمایید. ایراد کار: در روش فوق ستونهایی که متصل به بادبند
هستند دارای امگای دوگانه هستند یعنی زلزله مربوط به جهت بادبندی شده باید با امگای
2 و زلزله مربوط به راستای قاب خمشی باید با امگای 3 محاسبه شود. اگر امگای این
ستون را به صورت محافظه کارانه 3 وارد نمایید، با توجه به بالا بودن زلزله راستای
بادبند، امکان دارد خیلی دست بالا طراحی شوند. برای این ستونها امکان تعریف امگا
به صورت هوشمند وجود ندارد و اگر نخواهید دست بالا طراحی شوند، می توانید زلزله
های EX و EY را از ابتدا به صورت افزایش یافته تعریف نمایید و امگا را کلا 1 وارد
نمایید. مثلا اگر در راستای x بادبند همگرای ویژه دارید و در راستای y قاب خمشی
می باشد، می توانید هنگام تعریف زلزله EX را به صورت EX*2 تعریف کرده و EY را نیز
به صورت EY*3 تعریف نمایید و مقدار امگا را کلا 1 وارد نمایید. التبه در این حالت
باید در تمامی ترکیب بارهای عادی ضرایب زلزله ها را کاهش دهید.


93/10/4- معین: با سلام وخسته نباشید،آقای دکتر لطفاًنحوه محاسبه و اعمال بار قائم
زلزله درطره دال واعمال در etabs راتوضیح بدید.وسوال دیگه اینکه آیا پزیرایی ساختمان
مسکونی جزء محلهای تجمع و پرازدحام عمومی محسوب میشه یا نه؟ باتشکر


پاسخ: با سلام، برای تمامی سازه ها (در تمام مناطق لرزه خیزی) باید زلزله قائم
به صورت دستی به کف بالکن ها (و لبه آن در صورت وجود دیوار) به مقدار 0.6AIW از
نوع EV اعمال شود. البته در ویرایش قبلی به اندازه 2*0.7AIW وارد می کردیم که در
ویرایش 4 مقدار آن به 0.6AIW کاهش یافته است. در سازه هایی که در مناطق با لرزه
خیزی بسیار زیاد قرار دارند (شهرهایی که A=0.35 می باشد) باید علاوه بر اعمال نیروی
فوق، زلزله قائم به میزان 0.6AIWd به کل سازه اعمال شود. اعمال این نیرو به کل
سازه به صورت دستی امکان پذیر نیست و باید از طریق تغییر ترکیب بارها آنرا منظور
کنیم که نحوه اعمال آن در جزوه ایتبس بنده تشریح شده است. در مورد پذیرایی: دو
تفسیر وجود دارد: 1- منظور مبحث ششم از اتاق محل “تجمع” لابی ساختمانهای مسکونی
می باشد و بنابراین بار زنده پذیرایی مانند سابق برابر 2kPa خواهد بود. 2- با توجه
به کلمه “اتاق” محل تجمع، منظور آیین نامه همان پذیرایی می باشد که در این صورت
باید بار زنده پذیرایی را 5kPa منظور کنیم. به تعریف زیر از IBC 2012 توجه فرمایید:
PUBLIC-USE AREAS. Interior or exterior rooms or spaces that are made available
to the general public. معنی GENERAL PUBLIC یعنی در دسترس عموم مردم بودن که با
این تعریف پذیرایی مکان عمومی نخواهد بود. دقت نمایید که تعریف فوق مربوط به “PUBLIC-AREA”
می باشد. متاسفانه در IBC و ASCE7 تعریفی از “PUBLIC-ROOM” نیامده است.


93/10/4- ابوطالبی: با عرض سلام خدمت استاد. جناب دکتر اگه بخواهیم در یک سازه
بتنی مسلح اتصال مفلی مابین تیر و ستون ایجاد کنیم ، نحوه آرماتورگذاری در تیر
به چه شکلی خواهد بود؟ اصلا چنین تیری تا چه حد رفتار مفصلی از خود نشان خواهد
داد؟ رفتار مفصلی تیر بتنی چه تاثیری در رفتار کلی سازه خواهد داشت؟::با تشکر فراوان.


پاسخ: با سلام، اتصال مفصلی بتنی (جز در سازه های بتنی پیش ساخته) امکان پذیر نمی
باشد. البته برخی طراحان دتایلهایی مانند دتایل عبور ضربدری میلگردها و یا عدم
اجرای خم در انتهای میلگرد طولی را پیشنهاد می کنند که از نظر بنده نادرست می باشند
(به صفحه 109 جزوه ایتبس بنده مراجعه نمایید).


93/10/4- رضا قاسمی: سلام استاد.میخواستم بپرسم آیا لینک پروژه فولاد که بارگذاری
و ترکیبات بار آن بر اساس ویرایش جدید مبحث 6 و 10 باشد را در دسترس دارید در ضمن
خواستم از کمک و تدریس عالی شما در موسسه ماهان تشکر کنم من با کمک شما در آزمون
ارشد در انتخاب اولم در سال 90 موفق به قبولی شدم.ممنون.


پاسخ: با سلام، ترکیب بارهای جدید را در جزوه ایتبس 1 به طور کامل آورده ام.


93/9/30- جامعی: با سلام و عرض ادب. در مورد بارگذاری حرارتی سازه های بتنی می
بایست دیافراگم صلب منظور نشود. ایا در این حالت باید اثرات ناشی از بار ثقلی و
زلزله را با دیافراگم صلب در نظر گرفت و نتایج با بارگذاری حرارتی جمع شود ویا
به شکل دیگری باید عمل کرد؟از راهنمایی شما ممنونم.


پاسخ: با سلام، از آنجا که کف بتنی طبقات در مدل ایتبس مدل می شود، عملا سختی دیافراگم
منظور می شود. بنابراین در صورتی که دیافراگم تعریف نکنید، تاثیر خاصی بر نتایج
نخواهد داشت. تنها مشکل عدم تعریف دیافراگم این است که برخی از خروجی ها مانند
تغییر شکل مرکز جرم و … را نخواهیم داشت. برای رفع این مشکل می توانید دیافراگم
را از نوع semi rigid تعریف نمایید. در این صورت تمامی خروجی ها مانند حالت دیافراگم
rigid قابل دسترسی بوده و از طرفی اثر حرارت نیز به صورت کامل منظور خواهد شد.


93/9/27- محمد زال زر: سلام جناب آقای دکتر برای کنترل پانچ در دیوارهای برشی در
نرم افزار safe 12 چه راهکاری را پیشنهاد می کنید


پاسخ: با سلام، می توان در مدل ایتبس دیوارهای برشی را به صورت یک ستون (با مقطع
دیوار) مدل کرد. که در این صورت باید در تراز طبقات ستون معادل را با تیرهای صلب
به سازه متصل نمود. در این حالت به راحتی می توان در نرم افزار سیف 12 یا 14 برش
پانچ آنرا کنترل نمود.


93/9/27-محمد زال زر: سلام جناب آقای دکتر برای محاسبه ی سختی و مقامت جانبی ساختمان
در ایتبس جهت کنترل منظم بودن یا نامنظم بودن چه راهکاری را پیشنهاد می کنید


پاسخ: با سلام، در مورد سختی: سختی یک طبقه بستگی به سختی “ستونها”، “دیوارها”
و “تیرها”ی آن دارد. برای اندازه گیری سختی می توان با اعمال یک بار جانبی و گرفتن
دلتا در خروجی نرم افزار سختی را محاسبه کرد. مشکل اینجاست که تغییر مکانی که شما
برای یک طبقه در ایتبس میخوانید تنها متاثر از ستونها و تیرهای آن طبقه نمی باشد
و سختی طبقات مجاور در پاسخ تاثیر دارد. بنابراین اگر مثلا سختی طبقه 5 را می خواهید
باید در مدل طبقات 6 و 6 به بالا را delete کرده و سپس پای ستونهای طبقه 5 را گیردار
کرده و بعد یک بار جانبی به مرکز سختی طبقه 5 وارد نمایید و بر اساس دلتای حاصل
از تحلیل سختی جانبی آن را محاسبه نمایید. در رابطه با مقاومت متاسفانه نمی توان
به صورت دقیق با نرم افزار محاسبه کرد و باید به صورت تقریب و دستی محاسبه کرد.


93/9/24- نظری: با سلام و تشکر از زحمات شما.::استاد کمی در مورد انرژی اعضا که
در ایتبس هست توضیح میدهید که چی هست و به چه دردی میخورد؟


پاسخ: با سلام، در راهنما (help) نرم افزار ایتبس توضیحاتی در مورد نحوه محاسبه
انرژی آمده است. از جمله در ابتدای آن نوشته شده که: Click the Display menu- Energy/Virtual
Work Diagram command to display energy diagrams that can be used as an aid to
determine which elements should be stiffened to achieve the most efficient control
over the lateral displacements of a structure همانطور در متن فوق نوشته شده،
در کنترل دریفت سازه برای تشخیص اینکه چه عضوی در کاهش دریفت موثرتر است می توان
از منوی فوق استفاده کرد و برای کاهش دریفت سایز اعضایی را که درصد انرژی بیشتری
دارند (به 100 نزدیک هستند) افزایش داد. البته با توجه به محدودیتهای معماری سازه
و تیپ بندی ستونها و تیرها، همیشه نمی توان بر اساس معیار فوق سایز اعضا را انتخاب
کرد و اعدادی که به عنوان نسبت انرژی نمایش داده می شوند تنها یک پیشنهاد از طرف
نرم افزار می باشد.


93/9/23- عمرانی: با سلام و عرض خسته نباشید. چرا در ایتبس گزینه ضوابط لرزه ای
را برای سازه های بتنی غیر فعال می کنیم؟ مگر در مبحث نهم فصلی تحت عنوان ضوابط
لرزه ای وجود ندارد؟ برای فولاد این کار را نمیکنیم اما برای سازه های بتنی این
ضریب را در منوی define غیر فعال می کنیم.چرا؟


پاسخ: با سلام، فعال کردن این گزینه موجب می شود: 1- برای سازه ضریب Rho محاسبه
شود که این ضریب در استاندارد 2800 ویرایش سوم وجود ندارد (برابر یک می باشد).
ضریب Rho به نیروی زلزله ای که معرفی کرده اید ضرب می شود و اگر مخالف یک باشد
موجب افزایش آن می شود. در ویرایش 4 استاندارد 2800 این ضریب معرفی شده است که
در صورت چاپ استاندارد 2800 باید وارد شود. 2- برای سازه باید Omega factor منظور
شود. در سازه بتنی طبق ACI های قدیمی مقدار این ضریب به صورت پیش فرض برابر دو
می باشد و اگر شما در این قسمت مثلا ضریب 3 وارد نمایید در طراحی سازه های فلزی
تاثیر خواهد گذاشت ولی در بتنی تاثیر ندارد. 3- ضریب بار مرده (DL Multiplier)
منظور خواهد شد. در استاندارد 2800 ویرایش 3 این ضریب برابر صفر می باشد و نیازی
به منظور کردن آن نیست. در ویرایش 4 استاندارد 2800 این ضریب باید محاسبه شود (به
جزوه ایتبس بنده مراجعه نمایید.) بنابراین اگر بخواهیم بر اساس استاندارد 2800
ویرایش 3 کار کنیم، برای اینکه ضرایب Rho و DL Multiplier منظور نشوند این گزینه
را غیر فعال می کردیم. با تصویب ویرایش سوم این گزینه حتما باید فعال شود و مقادیر
آن وارد شوند.


93/9/18- آرش: با سلام و تشکر::آقای دکتر تفاوت اصلی shell و membrane در چیه؟


پاسخ: با سلام، از دو جنبه می توان پاسخ داد: 1- از لحاظ تئوریک: المان shell هم
قادر است رفتار غشایی ( مانند کشش، فشار و برش داخل صفحه) را در محاسبات منظور
نماید و هم قادر است خمش خارج از صفحه را مدل نماید (تمامی رفتارها) و از این نظر
کاملتر از المان membrane می باشد. ولی المان membrane تنها قادر است رفتار غشایی
را منظور کند و نمی تواند خمش خارج از صفحه را مدل نماید. برای مثال در مدلسازی
یک دیوار حائل بتنی که تحت اثر فشار خاک به صورت خارج از صفحه خم می شود باید از
shell استفاده نمایید تا خمش خارج از صفحه آن منظور شود. به عنوان یک مثال دیگر
اگر یک دال بتنی مربوط به یک بالکن طره را که تنها از یک لبه خود به سازه متصل
است با المان membrane مدل نمایید، در محل اتصال به صورت مفصلی عمل کرده و ناپایدار
خواهد بود (چون membrane خمش خارج از صفحه تحمل نمی کند) و بنابراین بالکنها نیز
باید با shell مدل شوند. 2- از لحاظ نرم افزاری: در ETABS و SAP المان های membrane
به صورت اتوماتیک مش بندی می شوند و کاربر نیازی ندارد که آنها را به صورت دستی
مش بزند. ولی المان shell باید پس از ترسیم به صورت دستی مش بندی شود (زحمت آن
بیشتر است). بنابراین کاربران معمولا جز در مواردی که استفاده از المان shell ضروری
نیست، از المان membrane استفاده می کنند. مثلا برای مدلسازی دالهای بتنی داخلی
که از چهار لبه خود به تیرهای پیرامونی متصل هستند از المان membrane استفاده می
کنند (بدون نیاز به مش بندی) و برای بالکنها از المان shell استفاده می کنند و
پس از ترسیم نیز مش بندی می کنند.


93/9/16- طباطبایی:سلام استاد: با عرض حسته نباشید، برای طراحی سازه بتنی بر اساس
آبا ، آیا در ایتبس می شه از آیین نامه aci-318-11 و در safe از aci-318-08 استفاده
کرد؟(طبق مطلبی که در جزوهی ایتبستون وجو دارد.) اگر میشه آیا نیاز به اصلاح نتایج
طراحی وجود دارد؟ و چه چیز هایی رو باید اصلاح کرد؟ با تشکر فراوان


پاسخ: با سلام، بله مجاز هستیم. از آنجا که نیروها به صورت بدون ضریب از ETABS
به SAFE ارسال می گردند (و خام هستند)، کنترل فونداسیون را میتوانید با آیین نامه
ای متفاوت با آیین نامه انتخابی در ایتبس انجام دهید.


93/9/14- پوردستان: با سلام و درود:: بررسي تنش در يك ديوار برشي با مقطع آي شكل
استفاده از المان مرزي در ديوار را نشان ميدهد. مطابق ACI2008 طول المان مرزي ماكزيمم
دومقدار(c-0.1Lw ,c/2) است كه Lw طول ديوارو c حداكثر عمق تار خنثي ديوار است.براي
محاسبه طول المان مرزي و دادن آن به ايتبس چگونه c را از ايتبس بگيريم؟(ايتبس درنتايج
طراحي ديوار برشي و در قسمت Boundary element check دو مقدار c Limit و c Depth
گزارش ميكند آيا آنها مربوط به حداكثر عمق تار خنثي ديوار هستند؟)


پاسخ: با سلام، آیین نامه (بسته به شرایط زیر) اجرای المان مرزی در دو انتهای دیوار
برشی را گاهی لازم و گاهی غیر لازم می داند و یا غیر لازم باشد. ایتبس سه گام زیر
را انجام می دهد: 1- ابتدا تنش فشاری حداکثر در دیوار را محاسبه می کند (Stress
Comp) و این تنش را با تنش 0.2fc مقایسه می کند (Stress limit) اگر Stress Comp
کمتر از Stress limit باشد، اعلام می کند نیازی به المان مرزی نیست در غیر این
صورت گامهای 2 و 3 در زیر را انجام می دهد: 2- در مواردی که stress Comp بیشتر
از Stress limit باشد، مقدار تار خنثی را محاسبه می کند (C Depth) و سپس آنرا را
با عمق خنثی مجاز مقایسه می کند (C Limit) اگر مقدار C Depth از مقدار C limit
بیشتر بود، اجرای المان مرزی ضروری بوده و گام 3 را انجام می دهد در غیر این صورت
اعلام می کند نیازی به المان مرزی نیست. 3- اگر هم Stress Comp از Stress Limit
بیشتر بود و هم C Depth از C Limit بیشتر بود. طول المان مرزی را بر اساس رابطه
Max(C/2, C-0.1L) محاسبه می کند که در این رابطه مقدار C همان C Depth می باشد.
*لازم به یادآوری است که متاسفانه ETABS2013 محاسبات مربوط به این قسمت را به درستی
نمایش نمی دهد و برای استخراج این نتایج فعلا باید از ETABS9.7 استفاده نمایید.


93/9/14-غلام: با سلام و خسته نباشید. مطابق جزوه ایتبس جنابعالی برای اعمال بار
قائم زلزله به کل سازه(برای یک سازه با اهمیت زیاد و A=0.35) میشه بجای اعمال مستقیم
بارقائم زلزله، اونو توسط بار مرده به سازه وارد کرد(باترکیب بار1.41D+L+Ex/y)
در این صورت در تنظیمات ایتبس ضریبSdsوDL multiplier که مال زلزله قائمه ،صفر بدیم؟
در ثانی اونوقت چون عملا بار زلزله قائمی بنامEZ تعریف نکرده و بارگزاری نکردیم،در
ترکیبات بار بیخیال EZ بشیم؟ با تشکر فراوان از استاد عزیزم


پاسخ: با سلام، در ویرایش 4 استاندارد 2800 برای سازه هایی که در مناطق لرزه خیزی
بسیار زیاد (A=0.35) ساخته می شوند، زلزله قائم شامل دو قسمت است: 1- زلزله قائم
موضعی (برای مثال در بالکن ها) که باید به صورت دستی (مانند استاندارد 2800 ویرایش
3) به اجزا وارد شود و سپس در ترکیب بارها نیز به صورت EZ منظور شود. 2-علاوه بر
اعمال زلزله قائم به صورت موضعی باید زلزله قائم به کل سازه وارد شود (در این حالت
به بالکن ها دو بار زلزله قائم اثر خواهد کرد). برای حالت دوم باید ضریب Sds را
برابر 1.05I وارد نمایید که نحوه محاسبه ضریب 1.05 را در جزوه ایتبس خود توضیح
داده ام. وارد کردن این ضریب موجب می شود که ضریب بار مرده در ترکیب بارها به جای
1.2D به 1.41D تبدیل شود. ماهیت زلزله قائم مانند بارهای ثقلی می باشد. به این
صورت که وقتی زلزله قائم اثر می کند، سازه احساس سنگینی بیشتر ( و یا سبکی) می
کند (مانند کسی که در آسانسور تحت اثر شتاب قائم رو به بالا یا پایین قرار می گیرد
و احساس می کند وزنش افزایش یافته است). بدین ترتیب اگر ویرایش 4 منتشر شود (و
تغییری در متن پیش نویس صورت نپذیرد) هم باید ضریب بار مرده را افزایش دهید (برای
اعمال زلزله قائم به کل سازه) و هم باید Ez را در ترکیب بارها بیاورید (برای منظور
کردن اثرات موضعی زلزله قائم برای مثال در بالکن ها).


93/9/13- توحید قنبری: باسلام وخسته نباشید…می خواستم بدونم که سازه ای که دارای
دوقاب مختلف (دریک جهت قاب خمشی ودر جهت عمود برآن همگرا)می باشد درایتبس درقسمت
تنظیمات آیین نامه ای کدام R راتعریف کرده وباتوجه به محدودیت انتخاب قاب درهمین
بخش کدام یک ازقاب های OCBR-OR-OMFرا انتخاب کنیم بااینکه Rهرقاب رابصورت جداگانه
برای محاسبه ضریب C برای محاسبه برش پایه درقسمت معرفی بارها می دهیم حالااین R
مربوطه درقسمت تنظیمات آیین نامه ای درکجااستفاده می شود؟لطفا اگرامکان داره دلیلش
را هم بیان کنید. باتشکر


پاسخ: با سلام، بله همانطور که خوتان اشاره کردید، مقدار R در محاسبه نیروی زلزله
(load pattern) در رابطه ABI/R برای دو جهت مختلف به نرم افزار داده شده است. علت
درخواست مجدد این ضریب در قسمت نتظیمات لرزه ای: طبق ضوابط لرزه ای اگر مقدار R
کمتر از 3 وارد شود و همچنین در قسمت Seismic Design Category یکی از موارد A,
B, و یا C انتخاب شود، سازه با شکل پذیری پایین بوده و نیازی به کنترل ضوابط مربوط
به سازه های ویژه در آنها نخواهد بود. به همین جهت در قسمت تنظیمات لرزه ای سازه
های فولادی این مقدار از شما سوال می شود و اگر شما مقداری بزرگتر از 3 وارد نمایید،
این ضوابط منظور می شوند. یعنی در قسمت تنظیمات لرزه ای اینکه عدد 5 وارد شود یا
6 یا 7 تاثیری در نتایج نخواهد داشت و مهم نخواهد بود. تنها باید این عدد بزرگتر
از 3 باشد. بنابراین اگر در دو جهت R های متفاوت دارید، فقط کافی است که یکی از
دو مقدار را به دلخواه وارد نمایید. انتخاب نوع قاب: انتخاب نوع قاب مهم می باشد.
می توانید در قسمت تنظیمات عمومی (منوی Design/steel Frame Design/ View Revise
Preferences) مقدار IMF و یا SMF (بر حسب اینکه سازه ویژه باشد یا متوسط) انتخاب
نمایید، سپس بادبندها و تیرهای آنها را انتخاب کرده و در قسمت تنظیمات عمومی (
منوی Design/ steel Frame Design/ View Revise Overwrites) نوع OCBF و یا SCBF
را انتخاب نمایید.


93/9/11- حسین حسین زاده:با سلام و خسته نباشید….در رابطه با اعمال نیروی 100%
30% سوال داشتم… این که آیا برای سازه های منظم هم اعمال این ترکیب بار الزامی
اشت ؟ چون نظام مهندسی استان تهران اوایل فقط وارد کردن به سازه های نامنظم را
لازم میدانست… اما قریب به یکسال است که طبق نظر انها باید به کل سازه ها وارد
کنیم… لطفا تفسیر ایین نامه و قضاوت خودتان را در رابطه با این بند بفرمایید…متشکرم…


پاسخ: با سلام، طبق بند 2-1-4 استاندارد 2800 ویرایش سوم، حتی در سازه های منظم
نیز برای ستونهایی که در محل تقاطع دو یا چند سیستم مقاوم باربر جانبی قرار دارند
باید زلزله متعامد 30% منظور شود. در قابهای خمشی عملا تمامی ستونهای سازه در محل
تقاطع دو سیستم باربر جانبی قرار دارد. بنابراین در تمامی قابهای خمشی (چه منظم
و چه نامنظم) باید برای زلزله 30% متعامد طراحی شوند. در قابهایی که یک جهت بادبند
و جهت دیگر قاب خمشی دارند نیز عملا ستونهایی در سازه داریم که از یک طرف در محل
تقاطع سیستم بادبند و در جهت دیگر در راستای قاب خمشی کار میکنند پس در این سازه
ها نیز (چه منظم و چه نامنظم) باید زلزله متعامد منظور شود. در سازه هایی که سیستم
دوگانه قاب خمشی و دیوار برشی دارند نیز به منوال خواهد بود. تنها در سازهایی که
هر دو جهت قاب ساده بادبندی باشند و هیچکدام از بادبندها به ستون مشترک متصا نباشد
(اگر سازه منظم هم باشد) می توان زلزله متعامد را نادیده گرفت. بنابراین می توان
نتیجه گرفت تقریبا در تمامی سازه ها (حتی سازه های منظم) منظور کردن زلزله متعامد
(100%+30%) الزامی می باشد. البته در تبصره 1 همین بند در موارد خاصی می توان زلزله
متعامد را اعمال نکرد.


93/9/9- حسین احمدی: با سلام و تشکر از زحمات شما::می خواستم در مورد مقاطع زنبوری
در ایین نامه جدید مبحث 10 صحبت کنید و اینکه آیا این مقاطع حذف شده اند چون اشاره
ایی به آن نشده است و یا اینکه مطابق گذشته از آنها استفاده نماییم.::با تشکر


پاسخ: با سلام، قبلا در پیوست مبحث دهم توضیحاتی در مورد هندسه ساخت و اثرات خمشهای
ثانویه در تیرهای لانه زنبوری توضیحاتی ارائه شده بود. در مبحث 10 جدید که برگرفته
از و ترجمه آیین نامه آمریکا می باشد، این پیوست حذف شده است. این به معنای ممنوعیت
از استفاده از لانه زنبوری نیست. در متن آیین نامه در قسمت ضوابط لرزه ای (مشابه
مبحث دهم قدیم) مواردی را که نمی توان از لانه زنبوری استفاده کرد مشخص شده است.
یعنی کماکان استفاده از لانه زنبوری در تیرچه ها و شاه تیرهای دوسر مفصلی که در
دهانه بادبند قرار ندارند، می توان لانه زنبوری استفاده کرد.


93/9/9- محمود جدیری: با سلام::جناب دکتر برای استفاده از مقاطع دوبل در روش LRFD
نرم افزار ایتبز 2013 چگونه فشردگی را کنترل می کند!؟ آیا این مشکل حل شده یا خیر
؟ اگر که حل نشده راه حل چیه ؟ لطفا راهنماییم کنید.ممنون::


پاسخ: با سلام، کماکان مقاطعی که در قسمت section designer در ایتبس 2013 تعریف
شوند، به عنوان یک مقطع غیرفشرده لرزه ای شناخته می شوند. این بدان معنی است که
برای تعریف مقاطع مرکب لرزه ای در سازه های فولادی نمی توان از section designer
استفاده کرد. البته راحل دارد. باید مقاطع ساخته شده را به صورت مقطع معادل import
نمایید. نحوه تعریف مقاطع مرکب در صفحه 24 (بند 9-2) به صورت تصویری تشریح شده
است. جزوه ایتبس را می توانید از قسمت “جزوه و کتاب” و سپس به قسمت “طراحی با نرم
افزار” مراجعه نمایید.


93/9/8- علی امین: با عرض سلام و خسته نباشید .جناب آقای دکتر در مورد حداکثر بعد
جوش گوشه در مبحث 10 ویرایش 92 کاملا عکس مبحث 10 ویرایش 87 و همچنین ایین نامه
AISC است و از لحاظ منطقی هم درست به نظر نمی رسد.آیا اشکال چاپی است ؟ ودر چاپ
های بعدی اصلاح می شود::بسایر ممنونم


پاسخ: بلی اشتباه تایپی است و امیدوارم به زودی از طرف نویسندگان اصلاح شود.


93/9/8- رسول: با سلام من با ایتبس قدیمی کار میکنم و طراحی هامو انجام میدم.می
خواستم بدونم آیا باید از ایتبس جدید استفاده کنم.آیا فرقی دارد با قدیمی طراحی
کنیم؟؟؟ ممنون میشم اگر پاسخ دهید جناب دکتر


پاسخ: با سلام، فعلا بین 2013 و 9.7 تفاوت قابل توجهی وجود ندارد. ولی در چند سال
آینده فکر می کنم مجبور خواهید بود از 2013 استفاده نمایید. برخی برتری های 2013:
1- آیین نامه فولاد ایران ترچمه AISC2010 آمریکا می باشد. این آیین نامه در ETABS9.7
وجود ندارد و مجبور هستید از مشابه آن (AISC2005) استفاده نمایید. از آنجا که تفاوت
قابل توجهی بین 2010 و 2005 و جود ندارد، می توانید کماکان از ETABS9.7 و آیین
نامه 2005 برای طراحی سازه های فولادی استفاده نمایید. 2- کاهش سربار زنده در مبحث
6 جدید ترجمه ASCE7-2010 می باشد. بنابراین اگر بخواهید بر مبنای مبحث 6 جدید از
کاهش سربار زنده استفاده نمایید، به ناچار باید از ETABS2013 استفاده نمایید. آیین
نامه ASCE7-2010 در ETABS9.7 وجود ندارد. اگر 9.7 استفاده نمایید می توانید به
صورت تقریبی از روش کاهش سربار مبحث 6 قدیمی استفاده نمایید (فعلا نظام مهندسی
استفاده از آیین نامه قدیمی را قبول دارد). 3- با توجه به ترکیب بارهای جدید در
مبحث ششم، بار زنده بام و بار زنده طبقات باید مجزا تعریف شوند، در ایتبس 9.7 در
قسمت load cases امکان تعریف roof load وجود ندارد و تنظیمات مربوط به بار بام
باید دستی انجام شود. در ایتبس 2013 امکان تعریف چنین بارهایی وجود دارد و بنابراین
ترکیبات بار به راحتی و به صورت اتوماتیک تولید می شوند. 4- طراحی سقفهای کامپوزیت
و سقف عرشه فولادی “طبق آیین نامه جدید” تنها در 2013 امکان پذیر است. 5- کار کردن
با 2013 به جهت ابزارهای گرافیکی جدید بسیار سریعتر و آسانتر از 9.7 شده است و
بنابراین سرعت عمل شما در طراحی سازه را افزایش می دهد. 6- قسمت طراحی اتصالات
در 2013 افزوده شده است. این بخش فعلا کامل عمل نمی کند ولی انتظار می رود در آینده
کامل تر شود و بنابراین برای طراحی برخی اتصالات در سازه های فولادی به آن نیاز
خواهیم داشت. 7- در 2013 یک قسمت جدید به نام load case مهیا شده است که مشابه
نرم افزار SAP می باشد. با استفاده از این قسمت می توانید ترکیبات بار را به جای
تعریف دستی به صورت اتوماتیک توسط نرم افزار تعریف نمایید. 8- در ایتبس 9.7 برای
تعریف مقاطع مرکب به جای section designer باید از نرم افزار proper استفاده نمایید
که کمی کار کردن با آن مشکل است. در حالیکه در 2013 می توان از روش راحت تری استفاده
کرد و نیاز به استفاده از proper نیست. یکی از مشکلات 2013 این است که saze90 نمی
توانید از ETABS2013 خروجی بگیرد که البته این مورد انتظار می رود در آینده برطرف
شود.


93/8/30-آبشار: سلام:در صورتيكه از تركيب بار 1.41D+L+Ex/y+Ez براي طراحي سازه
بتني استفاده كنيم مطابقv4-2800 بار قائم زلزله به كل سازه اعمال ميشود. آيا اين
بار زلزله قائم شامل طره موجود در سازه هم ميگردد؟ آيا طره بطور كامل بارگذاري
قائم زلزله ميشوديا بايد بارديگر طره را به اندازه AI(D+L)*0.6*2 بارگزاري زلزله
قائم كرد؟يعني يك طره 3 بار بارگذاري زلزله قائم ميشود؟ لطفا راهنمايي كنيد(باتشكر-از
يزد)


پاسخ: با سلام، طبق پیشنویس استاندارد 2800، بلی همین گونه می باشد که شما بیان
کردید. یعنی در مناطق با لرزه ای خیزی بسیار زیاد، زلزله قائم باید به کل سازه
اعمال شود و از طرفی مجددا به صورت مضاعف بار قائم به طره اعمال شود. باید منتظر
بود تا ببینیم در چاپ نهایی این استاندارد آیا تغییری در جمله بندی آیین نامه در
این مورد صورت خواهد گرفت یا نه؟


93/8/27- علیرضا: با سلام و تشکر از زحمات شما ؛ در مبحث ششم جهت کاهش بار زنده
در دال یکطرفه تذکر داده است که عرض سطح بارگیر دال نباید بیش از 1.5 برابر دهانه
دال در نظر گرفته شود.به طور مثال در یک دال یکطرفه به ابعاد 2*8 متر این سطح بارگیر
چگونه محاسبه می شود؟


پاسخ: با سلام، اگر بخواهیم در دالهای یک طرفه از کاهش سربار زنده استفاده کنیم،
باید بند 6-5-7-6 را مدنظر قرار دهیم. در حالت 2*8، دهانه دال برابر 2 متر خواهد
بود (در راستای 2 متر به صورت یک طرفه عمل می کند). مقدار AT برابر خواهد بود با
AT = 2 x min( 1.5×2 , 8) = 2×1.5×2 = 6 و برای کاهش سربار از AT فوق استفاده خواهد
شد.


93/8/22- انوش فقیهی: سلام اقای دکتر. من از مهندسین عمران عضو نظام مهندسی سبزوار
هستم. سوالی دارم . وقتی سازه را تحلیل دینامیکی میکنیم. اگر سازه پیچش دار باشد
, نرم افزار ایتبز برای هر یک از حالات بارگذاری دینامیکی (F1,F2),دو برش به ما
میدهد . برای اصلاح مقادیر بازتاب استاتیکی (Ex,Ey)به دینامکی باید چطور عمل کنیم؟


پاسخ: با سلام، می توانید به جزوه ایتبس بخش دوم بنده مراجعه نمایید (در قسمت جزوات
طراحی می توانید دانلود نمایید).


93/8/21- صمد لطفی: با سلام خدمت استاد گرامی:::در محاسبه ی تغییر مکان نسبی و
یا شاخص پایداری،کدام ترکیب بار را انتخاب میکنیم و در روابط مربوطه قرار دهیم؟::با
سپاس


پاسخ: با سلام، تغییرمکان نسبی تحت بار زلزله بدون ضریب محاسبه می شود. شاخص پایداری
طبق استاندارد 2800 براساس مجموع بارهای مرده و زنده (بدون ضریب) و نیز نیروی زلزله
بدون ضریب محاسبه می شود. شاخص پایداری در سازه های بتنی طبق بند9-16-3 مبحث نهم
بر اساس بارهای ضریب دار محاسبه می شود. این ضریب پایداری برای تشخیص مهارشده بودن
طبقات استفاده می شود.


93/8/19- شایان: 93/08/19 با سلام حضور محترم استاد گرانقدر ، در مورد کنترل نامنظمی
پیچشی موضوع بند 1-8-1-1 بند ث آیین نامه 2800 توضیح کامل در مورد نحوه استخراج
اعداد از ایتبس و کنترل این بندآیین نامه بفرمایید . اگر توضیحات بصورت گام به
گام و با یک نمونه حل شده ارائه نمایید کمال تشکر را دارم.


پاسخ: با سلام، در ETABS-2013 پس از تحلیل سازه در قسمت tables\Analysis\Results\Displacements\Story
Max/Avg Displacemets می توانید حداکثر تغییرمکان و میانگین تغییر مکان هر طبقه
را مشاهد نمایید. همچنین نسبت تغییر مکان حداکثر به تغییر مکان میانگین در هر طبقه
به صورت یک پارامتر جداگانه تحت عنوان ratio نمایش داده می شود. اگر تمامی ratio
ها کمتر از 1.2 بودند می توان گفت که سازه نامنظمی پیچشی ندارد. اگر یکی از طبقات
ratio بیشتر از 1.2 داشت، سازه نامنظمی پیچشی خواهد داشت.


93/8/10- حسین طاهری: با عرض سلام و احترام خدمت دکتر.:: طبق مبحث 6 ویرایش 92،
بار زنده سقف منازل مسکونی تغییر کرده و به عنوان مثال قسمت پذیرایی و راهرو .
سوال من این هست که در برنامه etabs چگونه باید این تغییرات بار زنده رو وارد کنیم؟ممکن
است اتاق پذیرایی هندسه منظمی نداشته باشد و نیز فضای مابین 2اتاق خواب و آشپزخانه
که بصورت U در پلان مشخص هستند، این فضا رو هم به عنوان راهرو باید بار جدا اعمال
کنیم؟


پاسخ: با سلام، می توانید دو کف مجزا ترسیم نمایید (بدون اینکه تیری اضافه یا کم
شود) و یا اینکه به صورت تقریبی و محافظه کارانه کل کف را دست بالا باگذاری نمایید.


93/7/31- فخرالذین قهرمانی: سلام آقای دکتر و هم دانشگاهی عزیز. در مورد بودن یا
نبودن تیر تراز طبقه داخل د??وار برشی در وبلاگم مطلبی را نوشته ام که لینک آن
را اینجا قرار می دهم : http://tikinti.blogfa.com/post-510.aspx::لطفاً نظرتان
را در این مورد بفرمایید.::با تشکر


پاسخ: با سلام، همانطور شما نیز اشاره کردید وجود تیر تراز طبقه داخل دیوار موجب
اتصال بهتر سقف به دیوار می شود. به خصوص در مواردی که ضخامت دیوار برشی کم می
باشد نیاز به وجود تیر در تراز طبقه بیشتر خواهد بود.


93/7/31-فخرالدین قهرمانی: سلام آقای دکتر و هم دانشگاهی عزیز. یک سوال داشتم:
آیا در صورت تحلیل دینامیکی طیفی یک ساختمان بالای 5 طبقه اعمال نیروی شلاقی در
تحلیل استاتیکی معادل لازم است؟(همپایه سازی برش های دینامیکی و استاتیکی که انجام
می دهیم و نهایتاً با روش طیفی طراحی می کنیم).::با تشکر


پاسخ: با سلام، در نظر گرفتن نیروی شلاقی توزیع نیروی زلزله را در ارتفاع ساختمان
تغییر می دهد و موجب می شوند درصد بیشتری از نیروی زلزله به تراز بام وارد شود
ولی مقدار برش پایه کل را تغییر نمی دهد. بنابراین در صورتی که از تحلیل استاتیکی
تنها برای همپایه کردن استفاده شود نیازی به منظور نمودن نیروی شلاقی نخواهد بود.
حتی اگر منظور نمایید خواهدی دید که تغییری در نتایج حاصل نشد.


93/7/28- علی: با سلام: در ایتبس 2013 به چه دلیل هنگام اعمال 100-30 در load cases
زلزله قائم رو وارد نمیکنیم و بعدا در ترکیبات بار اصلاح را انجام میدیم ؟؟؟ آن
هم 30 % را اعمال نکرده اید و کل بار قائم را ترکیب کرده اید 1.2DL+L+(ex+0.3ey+ez)
::( برداشت بنده از جزوه 2013 ) ممنون میشم راهنمایی بفرمایید


پاسخ: با سلام، در ایتبس دو نوع ترکیب بار ساخته می شود: 1- ترکیب بار عادی طراحی.
این ترکیب بارها همان ترکیب بارهایی است که در قسمت load combination تعریف می
شوند و قابل ویرایش هستند. 2- ترکیب بارهای ویژه لرزه ای که به صورت اتوماتیک توسط
ایتبس ساخته می شوند و شما قادر به مشاهده آنها نیستید. ایتبس در ساخت ترکیب بار
ویژه لرزه ای تمامی بارهای از نوع seismic را اومگا برابر کرده و با بارهای ثقلی
جمع می کند. در صورتی که در قسمت load case بار زلزله قائم را به صورت لرزه ای
وارد نمایید، این بارها توسط ایتبس به عنوان بار لرزه ای شناسایی شده و به صورت
اتوماتیک در ترکیب بار ویژه لرزه ای منظور می شود (زلزله قائم به صورت اومگا برابر
منظور خواهد شد). طبق آیین نامه لازم نیست بار قائم زلزله همراه با بارهای EX و
EY اومگا برابر شوند. برای اینکه این بارها توسط ایتبس به عنوان بار لرزه ای شناسایی
نشوند باید آنها را به صورت دستی در ترکیب بارهای عادی اضافه نمایید. در ویرایش
4 استاندارد 2800 بار قائم زلزله (بر خلاف ویرایش سوم) به صورت 100% با بارهای
زلزله افقی ترکیب می شوند. از آنجا که جزوه بر اساس ویرایش 4 می باشد. زلزله قائم
به صورت 100% جمع شده است.


93/7/28- محمد: سلام جناب دکتر::جهت صحیح برشگیرهای ناودانی در سقف کامپوزیت برای
شمشیری راه پله و تیرهای کنسول به چه شکلی است؟(آیا مثل تیرها پشت به پشت باید
باشند یا به شکل دیگر).::با تشکر فراوان


پاسخ: با سلام، در مورد تیرهای طره به علت منفی بودن لنگر خمشی در تیر طره، قسمت
فوقانی تیر تحت کشش خواهد بود و عملا بتن سقف کمک چندانی به تیر طره نمی کند و
جهت قرار گیری برش گیرها اهمیتی ندارد. در مورد تیرهای شمیشیری راه پله بنده به
شخصه آنها را غیر کامپوزیت طراحی می کنم. اگر بخواهید کامپوزیت منظور کنید، همان
آرایش پیشنهادی برای تیرچه ها ( پشت به پشت) مناسب است. نکته آخر اینکه در مورد
آرایش پشت به پشت برش گیرها آیین نامه اجباری نکرده است و اجرای آنها به این شکل
حتی در تیرچه ها ضرورت آیین نامه ای ندارد و تنها یک پیشنهاد است.


93/7/25- بابک: با سلام و تشکر از نکات فنی که بی دریغ در اختیار همه قرار می دهید،
استاد در صورتی که تیری داری بار متمرکزی بزرگتر از نصف مجموع بارهای وارده باشد،
ترکیب بارهای قائم رو در برنامه تعریف می کنیم. آیا نیرویی هم باید برای تیر اختصاص
بدهیم؟ به چه نحو این نیرو تاثیر داده می شود؟


پاسخ: با سلام، در صورتی که بار قابل توجهی به تیر وارد شود (برای مثال در اثر
عقب روی، ستون طبقه آخر بر روی تیر قرار گیرد)، باید با توجه به نمودار برش تیر
مورد نظر تحت اثر نیروی D+L مقدار Wp را محاسبه کرده و نیروی قائم زلزله (EV) را
بر اساس استاندارد 2800 محاسبه کرده و به صورت دستی بر روی تیر بار EV وارد نمایید.


93/7/16- هومن: با سلام خدمت شما استاد گرامی، در مورد جزوه فولاد یا آیین نامه
فولاد بند 10-2-9-3-7 مقاومت اتکایی در جدار سوراخ پیچ، در آیین نامه قبلی رابطه
مربوط به این قسمت مشابه با رابطه کنترل لهیدگی بود که این رابطه فقط در اتصال
اتکایی نیاز به کنترل دارد(به دلیل لغزش) که شما در جزوه نیز به آن اشاره کردید،
سئوال:1- منظور این بند در آیین نامه قدیمی و جدید همان کنترل لهیدگی است؟ 2- اگه
جواب مثبته، چرا در آیین نامه جدید برای اتصال اصطکاکی که در آن صفحات لغزش ندارند
لهیدگی باید کنترل بشه؟؟؟ 3- اگه جواب منفیه، منظور ااین بند چیست و چه خرابی رو
کنترل میکنه؟؟؟:: با تشکر از زحمات شما…


پاسخ: با سلام، طبق بند 10-2-9-3-7 کنترل لهیدگی در هر دو نوع اتصال اتکایی و اصطکاکی
الزامی می باشد. علت: در اتصال اصطکاکی فرض بر این است که تحت بارهای پیش بینی
شده لغزشی رخ نخواهد داد، ولی در صورت افزایش بیش از حد بارها این اتصال تبدیل
به اتصال اتکایی می شود که در این صورت باید از مقاومت اتکایی کافی برخوردار باشد.


93/7/13- حسین: با سلام و خسته نباشید. برای اعمال ضریب 0.5 در بار زنده قابل کاهش
اتاقهای خصوصی در ایتبس2013 طبق جزوه خودتون،این ضریب را چگونه در ترکیب بارها
وارد کنیم؟آیا این ضریب 0.5 را می توانیم در قسمت load cases برای ترکیب بار مربوطه
آن ( Lred0.5) وارد کنیم؟ یا می بایست تمام ترکیبات را بصورت دستی به برنامه معرفی
کنیم؟ چون در حالت پیش فرض ضریب 1 برای این بار لحاظ می شود..


پاسخ: با سلام، ضریب کاهش 0.5 تنها در ترکیب بارهای لرزه ای قابل اعمال است و در
ترکیب بارهای ثقلی مجاز به کاهش آن نیستیم. بنابراین اگر در قسمت load case آنرا
کاهش دهید، در تمام ترکیب بارها اثر خواهد کرد. بنابراین تنها راه حلی که به نظرم
می رسد، تغییر و اصلاح مستقیم ترکیب بارها به صورت دستی می باشد.


93/6/11- جوادی: با سلام و درود فراوان خدمت استاد ارجمند، در بند 9-10-8-4 از
مبحث نهم اثر ترک خوردگی برای تیر و ستون در قاب های مهار شده 0.5 و 1 عنوان شده
است. منظور از قاب مهار شده در این بند چیست؟ آیا تمام قاب های دارای دیوار برشی
را در بر می گیرد؟و مطلب دیگر اینکه، در فایل کنترل 25% قاب دارای دیوار برشی،
مقدار ضریب ترک خوردگی تیر و ستون را چه مقداری باید وارد کرد؟ با تشکر


پاسخ: با سلام، معیار مهارشده بودن قاب بر اساس بند 9-16-3-1 مبحث نهم تعیین می
شود. طبق این بند باید ضریب پایداری طبقه محاسبه شود. اگر این ضریب کمتر از 0.05
باشد، طبقه مهار شده محسوب می شود. مقدار این ضریب را می توان بر اساس خروجیهای
ایتبس محاسبه کرد (از قسمت story forces) می توانید نیروها را بخوانید. عموما سازه
های دارای دیوار برشی و یا بادبند (کافی) مهارشده محسوب می شوند و نیازی به کنترل
این بند نیست. در کنترل فایل 25% فرض بر این است که دیوارهای برشی از بین رفته
اند و بنابراین سازه مهار نشده محسوب شده و تیرها و ستونها ترک خواهند خورد (تیرها
0.35I و ستونها 0.7I).


93/6/10- محمد: با سلام :چرا در ایتبس 2013 ترکیب بارهای آیین نامه ACI 318-08
به درستی ساخته نمی شود ؟ مثلا 0.9DL+ Ex به صورت 0.8DL+EX و 1.2DL+EX+LL به صورت
1.3DL+EX+LL ساخته می شود ؟ و یک مجموعه ترکیب بار اضافی نیز به صورت 1.3DL+EX
ساخته می شود ؟


پاسخ: با سلام: این تغییر به منظور در نظر گرفتن اثر زلزله قائم می باشد که به
صورت اتوماتیک در ترکیب بارها وارد می شود. برای غیرفعال کردن زلزله قائم در ترکیب
بارها باید به شرح زیر عمل کنید: در قسمت Design\Concrete Frame Design\View Revise
Preferences… پارامتر Sds را برابر صفر وارد نمایید. سپس ترکیب بارهای پیش فرض
را ایجاد نمایید.


93/5/30- مهدی: با سلام::احتراماً ضرائب 1.41 و 0.69 که در صفحه 113 جزوه ایتبس
برای بار مرده در ترکیب بارهای معرفی شده به نرم افزار، چگونه بدست آمده است؟ آیا
اشتباه تایپی است؟


پاسخ: با سلام، در صورت تصویب استاندارد 2800 ویرایش چهارم، اثر زلزله قائم برای
مناطق با لرزه خیزی بالا باید به “کل سازه” اعمال شود. برای منظور کردن زلزله قائم
در این حالت می توان ضریب بار مرده را به جای 1.2D برابر 1.41D وارد کرد که 0.21D
آن برای منظور کردن زلزله قائم می باشد. همچنین با توجه به رفت و برگشتی بودن زلزله
ترکیب بار 0.9D+E تبدیل به 0.69D+E می شود.


93/5/28- صادقی: با سلام آقای دکتر. بی زحمت میشه نحوه صحیح وارد کردن بارهای حرارتی
رو در ساختمان های معمول توضیح بدهید.(طول ساختمان بیشتر از حد مجاز است). به چه
عضوهایی و چه عددی باید اختصاص بدهیم؟ کف ها، تیرها یا ستون ها؟ با تشکر


پاسخ: با سلام، اگر ابعاد سازه در پلان بیش از حد مجاز باشد، یکی از دو روش زیر
باید انتخاب شود: 1- استفاده از درز انبساط و تقسیم به سازه به دو سازه مجزا، به
طوریکه در مرز مشترک دو ردیف ستون داشته باشیم 2- بارگذاری حرارتی و عدم استفاده
از درز انبساط در حالت دوم باید به کلیه تیرها، ستونها، دیوارهای بتنی و البته
کف ها حرارت 30 درجه اعمال شود (در ترکیب بارها مانند زلزله از مثبت منفی T استفاده
خواهد شد). دقت شود که در این حالت باید دیافراگم کفها را حذف کرد و یا اینکه نوع
آن را semirigid انتخاب کرد. اگر همراه با دیافراگم صلب بار حرارتی اعمال نمایید،
تاثیری بر سازه نخواهد گذاشت. علت: دیافراگم صلب مانع انبساط و انقباظ سقف سازه
می شود.


93/5/10- متین: سلام آقای دکترحسین زاده::این که میگویند سقف تیرچه بلوک را نباید
برای دهانه مثلا 12متری اجرا کرد یابطور کلی اجرای هرسقفی را به یک میزان دهانه
خاصی محدود میکنند دقیقا به چه دلایلی است؟ آیا فقط بحث خیزتیرهاست یا دلایل دیگری
هم دارد؟::باتشکر ازپاسخگویی عالی ومفید شما


پاسخ: با سلام، طبق نشریه543 (در همین سایت می توانید دانلود نمایید) طول مجاز
تیرچه ها در سقف تیرچه بلوک “حداکثر 8m” می باشد ولی در همین نشریه عنوان شده که
بالای “7m” توصیه نمی شود. علت این محدودیتها عمدتا کنترل خیز تیرچه می باشد. ارتفاع
کلی تیرچه ها عموما 30 سانتیمتر می باشد و با 30 سانتیمتر ارتفاع نمی توان خیز
را کنترل کرد.


93/5/7- حسین: باسلام-در بارگذاری باد مبحث ششم اگرچه مقادیری برای ضریب Cgذکر
شده ولی برای ضریب Cp مقدار مستقلی ذکرنشده وحاصلضرب Cg*Cpدر اشکال 6-10-2 الی
6-10-7 آمده،یعنی همیشه باید ازاین اشکال استفاده شود(با توجه به اینکه نمی توان
ضریب Cpرا جداگانه نمی توان محاسبه نمود)؟؟::سوال دوم اینکه در شکل 6-10-2،حالت
بارگذاری ب،آیا بارگذاری متقارن نبوده و دهانه ی آخر مثل دهانه اول دارای بارباد
ناحیه 1Eنیست؟


پاسخ: با سلام، در مبحث 6 جدید (بار باد) سازه ها به دو بخش کوتاه و بلند تقسیم
می شود: 1- سازه های کوتاه: سازه هایی که ارتفاع آنها کمتر از 20 متر است و نیز
نسبت ارتفاع به عرض آنها کمتر از یک می باشد ( که عملا شامل سوله ها می شود) 2-
سازه های بلند: سازه هایی که ارتفاع آنها بیشتر از 20 متر است و یا سازه هایی که
نسبت طول به عرض آنها بیشتر از 1 می باشد. در سازه های کوتاه باید از ضریبCp*Cg
استفاده نمایید(شکلهای 6-10-2 تا 6-10-6) و برای سازه های بلند ضریب Cp در شکل
6-10-7 ارائه شده است که باید به ضریب Cg به صورت مجزا ضرب شود. توضیح شکل الف
و ب در شکل 6-10-2: هر کدام از این شکلها باید چهار بار کنترل شوند و هر بار باید
بار باد از یکی از چهار گوشه باید به سازه اثر کند (جمعا 8 بارگذاری). در هر بارگذاری
یکی از چهار گوشه سازه پرفشار محسوب شده و قسمت هاشور خورده باید بار بیشتری داشته
باشد.


93/5/6- امن خانی: سلام::در مبحث نهم اشاره شده که طول دهانه همان وسط به وسط می
باشد در نتیجه RIGID ZONE برابر با صفر می باشد به نظر شما این صحیح است یا خیر
برای سازه فولادی با اتصال گیردار و ساده و همچنین سازه بتنی با اتصال گیردار و
ساده و همچنین اتصال تیر به تیر توضیحاتی بفرمائید و ضرایب مناسب را مشخص کنید
البته با ذکر علت مشخص .::متشکر


پاسخ: با سلام، rigid zone مربوط به سختی ناحیه اتصال می باشد و مبحث 9 اشاره ای
به نحوه مدلسازی ناحیه گره اتصال نکرده است. مقدار این ضریب باید بر اساس “قضاوت
مهندسی” تعیین شود. در manual نرم افزار ایتبس اشاره شده است که این مقدار برای
اتصالات رایج می تواند حداکثر برابر 0.5 باشد. متاسفانه توصیه آیین نامه ای صریحی
در این رابطه وجود ندارد و اکثر طراحان مقدار آنرا برای اتصالات گیردار برابر 0.5
منظور می کنند. مقدار این ضریب برای اتصالات مفصلی تیر به ستون و یا اتصال مفصلی
تیر به تیر معنی ندارد و حتی اگر عددی هم برای آن وارد شود، تاثیری در نتایج نخواهد
داشت.


93/4/29-ولی بیگی: با سلام و آرزوی قبولی طاعات و عبادات. ::با توجه به پیش نویس
2800 v4 ظاهرا نیروی شلاقی حذف شده است لذا به نظر می رسد که استفاده از ubc در
توزیع بار( مخصوصا در زمانft.7) و حتی استفاده از آن جهت کنترل دریفت روشی مطابق
با ویرایش جدید آیین نامه ها (2010)نیست. و به نظر میرسد که استفاده از user load
در تحلیل و هم در کنترل دریفت کافی است. لطفا راهنمایی فرمایید. متشکرم


پاسخ: با سلام، بله نیروی شلاقی در ویرایش چهارم حذف شده است و در عوض ضریبی به
نام K در توزیع نیروی زلزله معرفی شده است که مقدار آنرا بر اساس ویرایش 4 محاسبه
کرده و سپس در تعریف نیروی زلزله به جای UBC از User coefficient استفاده خواهیم
کرد. در صورت استفاده از user coefficient می توانید مقدار K را به نرم افزار معرفی
کنید و عملا دیگر نیازی به استفاده از UBC نحواهد بود.


93/4/27- سولماز: باسلام ، ضریب SDs در تنظیمات طراحی مربوط به چه می باشد آیا
می توان از این اثر برای بار قائم زلزله استفاده کرد . لطفاً محاسبات و مراحل را
توظیح دهید .


پاسخ: با سلام، بله ضریب SDs یکی از ضرایب لرزه ای در آیین نامه بارگذاری آمریکا
می باشد. که زلزله قائم بر اساس آن تعیین می شود. در ویرایش سوم استاندارد 2800
زلزله قائم شامل کل سازه نمی شود و تنها برای بالکنها، تیرهای بلند و تیرهای با
بار متمرکز قابل توجه اعمال می شود. در این حالت بار زلزله قائم به صورت دستی وارد
می شود و ضریب Sds را باید برابر صفر وارد نمایید. در استاندارد 2800 ویرایش چهارم
زلزله قائم در مناطق با لرزه خیزی خیلی زیاد بار زلزله قائم باید به کل سازه وارد
شود که در این صورت مطابق صفحه 88 جزوه ایتبس اینجانب (که در همین سایت موجود است)
باید ضریب بار مرده را در ترکیب بارها افزایش دهید. اگر بخواهید از ترکیب بارهای
اتوماتیک خود نرم افزار استفاده نمایید. می توانید مقدار Sds رابر Sds=1.05*I قرار
دهید که در آن I ضریب اهمیت سازه است (ص 88 جزوه ایتبس را ببینید).


93/4/23- سید علی جلالی: با سلام و سپاس فراوان – ضریب cd و اومگا که در ویرایش
جدید 2800 آورده شده است در قسمت تنظیمات طراحی سازه های بتنی برای آیین نامه آمریکا
چنین ظریبی مشاهده نشد ولی در تنظیمات سازه های فولادی قابل اعمال است لطفا در
مورد سازه های بتنی راهنمایی فرمایید


پاسخ:با سلام، اومگا: این ضریب در سازه های بتنی برای ACI2005 و ACI2008 برابر
2 می باشد و برای تیرها و ستونها بدون اینکه از کاربر پرسیده شود اعمال می شود.
در سازه های فولادی بسته به نوع سیستم (بادبندی شده و یا قاب خمشی و یا سیستم دوگانه)
این ضریب متفاوت است و به همین جهت نرم افزار در سازه های فولادی از شما مقدار
اومگا را می خواهد. در ACI2011 مقدار ضریب اومگا برای ستونها برابر 3 و برای تیرها
برابر 2 می باشد (متفاوت است) و به همین جهت اگر در ETABS2013 آیین نامه طراحی
را ACI2011 انتخاب نمایید، مقدار این ضریب همانند سازه فولادی خواسته می شود. ضریب
Cd: این ضریب برای تبدیل تغییرمکان طراحی (حاصل از ایتبس) به تغییر مکان واقعی
استفاده می شود. ما کنترل دریفت (تغییر مکان جانبی طبقات) را به صورت دستی انجام
می دهیم. و عملا نرم افزار نیازی به این ضریب ندارد. پس چرا در سازه های فولادی
این ضریب را می پرسد؟ در سازه های فولادی اگر از بادبند EBF استفاده نمایید، نرم
افزار برای کنترل برخی ضوابط در این نوع بادبندها نیاز به این ضریب دارد و به همین
جهت در قسمت طراحی آن را از شما می پرسد. ولی در سازه های بتنی نیازی به دانستن
این ضریب ندارد و نمی پرسد.


93/4/22- عباسی: باعرض سلام و خسته نباشید. میخواستم بدونم خود شما در ساختمانهای
بتنی تیر نیم طبقه راه پله رو چطور مدل میکنید. چون بعضی ها اونو بصورت دوسر مفصل
در نظر میگیرن و بعضی ها هم میگن دال راه پله هم باید در نظر گرفته بشه و خیلی
ها هم بصورت تیر معمولی دوسرگیردار مدل میکنن. تو این حالت هم ستون کوتاه تشکیل
میشه و برش ستونها خیلی زیاد میشه. بهترین و عملیترین راه حل چیه؟ خیلی ممنون.


پاسخ: با سلام، برای اجرای راه پله در سازه بتنی روشهای مختلفی داریم: 1- اجرای
دیوار کوتاه بتنی در زیر دال پله به طوریکه بار پله از طریق دیوار کوتاه به تیر
زیرین منتقل شود. در این حالت باید دقت کرد که دیوار بتنی به ستون متصل نباشد و
بین آنها فاصله قرار داد تا در زلزله مانع حرکت ستون نشود. 2- آویز گرفتن از تیر
بالای پله 3-اجرای ورق نصبی فولادی در میانه ستونهای دو طرف راه پله و اجرای راه
پله به صورت فولادی ( تیرهای فولادی پله به ورقهای فولادی نصب شده در ستون جوش
می شوند. 4- اجرای تیر بتنی میان ستونها در حالت چهارم برخی از مهندسین آن را در
نرم افزار مفصلی مدل می کنند و در نقشه ها نیز دتایلهایی برای مفصلی عمل کردن آن
ارائه می دهند. از جمله عبور ضرب دری میلگردهای طولی در دو انتهای تیر میان طبقه
و یا عدم استفاده از قلاب در انتهای میلگردهای تیر. از نظر بنده اینگونه دتایلها
توجیهی ندارند و هیچگاه موجب نمی شوند که اتصال مفصلی عمل کند. اتصال تیر میان
طبقه باید گیردار مدل شود (چون در عمل گیردار است). در رابطه با اثرات منفی گیردار
منظور کردن آن می توان گفت موجب ایجاد لنگر میانی در ستونها می شود که این اثرات
(لنگر و برش اضافی) توسط نرم افزار منظور می شود و جای نگرانی نیست.


93/4/20-رضا: سلام مهندس در سوالات همین سایت عرض کرده بودید که باید ثابت پیچشی
برای قاب مهار نشده 0.15 برای کل تیرها اعمال شود این درست است ؟ یا باید فقط برای
تیر فرعی این ثابت پیچشی را وارد کرد . چه لزومی دارد برای همه تیرها این عدد را
وارد کرد در صورتی که فقط تیرهای فرعی باعث پیچش در تیر اصلی می شوند . لطفا ً
توظیح دهید .


پاسخ: با سلام، منطقا این مقدار تنها باید برای تیرهایی وارد شود که تحت اثر پیچش
قرار دارند (تیرهایی که به آنها تیر فرعی متصل شده است). یعنی شما می توانید J
را برای تمامی تیرها برابر یک وارد نمایید و تنها برای تیرهایی که تحت اثر پیچش
ناشی از تیر فرعی قرار دارند، این مقدار را برابر 0.15 وارد نمایید. ولی باید توجه
داشت که در تیرهایی که لنگر پیچشی به آنها وارد نمی شود ( که اکثر تیرها اینگونه
هستند)، وارد کردن یا وارد نکردن این مقدار تاثیری نخواهد داشت. بنابراین برای
راحتی کار به جای اینکه به دنبال تیرهای دارای پیچش در سازه بگردیم و سختی پیچشی
آنها را کاهش دهیم، می توان کل تیرها را کاهش داد. البته ناگفته نماند که در محاسبه
دوره تناوب این مورد می تواند تاثیر گذار باشد.


93/4/13- بهرام: با سلام، ::1- در صورت مدلسازی دیوار برشی I شکل در قسمت SEC DESIGNER
، آیا حذف ستون های اطراف دیوار برشی الزامی میباشد؟ ::در این صورت آیا قاب بعد
از حذف دیوار برشی قادر به تحمل 25 درصد نیروی زلزه خواهد بود؟::2- آیا ترسیم تیر
در داخل دیوار برشی امری صحیح می باشد یا خیر؟ ::با تشکر


پاسخ: با سلام، ستونهای انتهای دیوار برشی باید در مدل باقی بمانند تا سختی آنها
منظور شود. دقت نمایید که در SD تنها مقطع طراحی دیوار تعیین می شود تا موقعیت
میلگردهای دیوار و ستونهای دو انتهای آن به ایتبس معرفی شود و ایتبس بر اساس چیدمان
میلگردها در قسمت SD کنترل نماید که دیوار مقاومت کافی دارد یا نه. بنابراین در
مدل سازه ای در ایتبس باید ستونهای اطراف دیوار باقی بمانند. در رابطه با تیر داخل
دیوار اگر چه از نظر محاسباتی شاید نیازی به تیر داخل دیوار نباشد، ولی به لحاظ
اجرایی، برای نمونه برای اتصال مناسب سقف به دیوار معمولا این تیرها در مدل منظور
می شوند.


93/4/12- کسری: با سلام وادب::آیا اتاق پله به صورت خمشی مدل میشود؟ وجود اعضای
شمشیری و مورب باعث مهاربندی شدن فاب آن می شود؟


پاسخ: با سلام، در سازه های فولادی تیرهای شمشیری به صورت دوسرمفصل به ستونها متصل
می شوند. با توجه به اینکه تیرهای شمشری به صورت مستقیم نمی باشند و در طول خود
دارای شکستگی هستند نمی توانند مانند بادبند سختی محوری بالایی داشته باشند. تصور
کنید به جای یک بادبند قطری مستقیم، یک بادبند غیر مستقیم داشته باشیم. در این
صورت با اعمال کششی و فشار به این بادبند غیر مستقیم، در وسط بادبند هم خمش خواهیم
داشت و هم نیروی محوری. با توجه به بزرگ بودن تغییرشکلهای خمشی این بادبند به راحتی
در اثر فشار وارد بر دو انتهای آن خم می شوند و سختی یک بادبند مستقیم را نخواهد
داشت . بنابراین می توان نتیجه گرفت که اعضای شمیشیری راه پله به صورت بادبند عمل
نمی کنند. البته مسلما قدری سختی جانبی را افزایش می دهند که با مدلسازی آن در
نرم افزار می توان اثرات سختی آنها را منظور کرد.


93/4/11- با سلام خدمت دکتر گرامی::در طراحی دیوار برشی در اسکلت بتنی با سیستم
ترکیبی قاب خمشی متوسط+ دیوار برشی::1)اینکه دیوار ترک میخورد یا نه تاثیری در
وارد کردن ضریب ترک خوردگی دیوار برشی و ستون متصل به آن دارد؟::اگر دارد چطور
بفهمیم که دیوار ترک میخورد و مقدار ضریب ترک خوردگی دیوار و ستون متصل به آن چطور
است؟::استاد لطفا این قضیه ضریب ترک خوردگیو واسم یکمی باز کنید که چه مقداری رو
باید وارد کنیم؟


پاسخ: با سلام، بله طبق ACI دیوارهایی که ترک خورده باشند باید ضریب سختی آنها
از 0.7 به 0.35 کاهش یابد. بنابراین ابتدا در مدلتان تمامی دیوارها را 0.7 قرار
دهید (مطابق جزوه ایتبس بنده که در همین سایت برای دانلود قرار داده ام) و سپس
تنشهای دیوارها را تحت زلزله بررسی نمایید. طبقاتی که در دیوارها تنشهای کششی بزرگتر
از مقاومت کششی بتن می باشند باید انتخاب شده و سختی آنها به 0.35 کاهش یابد.


93/4/9- علی: سلام ::استاد گرامی در خصوص تبصره 3 ص 51 مبحث ششم (در سیستمهای مختلط
چنانچه قاب خمشی نتواند 25درصد نیروهای جانبی را تحمل کند سیستم دوگانه نیست وجزء
سیستم قاب ساختمانی ساده است) کدامیک از جمله های زیر در ست است1-درسیستم قاب خمشی
با دیواربتنی که جز بند بالاست باید در محاسبات زلزله R=6ودر فایلی که دیوارها
طراحی میشوند اتصالات تیر به ستون مفصلی انتخاب شود2-اگر فقط ضریب Rکاهش یابد کافیست
.متشکر


پاسخ: با سلام، اگر در سازه با قاب خمشی بتنی همراه با دیوار برشی، قاب به تنهایی
نتواند 25 درصد زلزله را تحمل کند، مسلما R آن برای شکل پذیری متوسط باید برابر
R=7 منظور شود ولی لازم نیست اتصالات تیر به ستون در مدل ایتبس مفصلی شوند. البته
در استاندارد 2800 صراحتی در این رابطه وجود ندارد و این نظر شخصی بنده می باشد.
اگر تیرها مفصلی شوند، گرچه دیوار overdesign خواهد شد ولی در عوض تیرها و ستونها
underdesign خواهند شد و منطقی به نظر نمی رسد.


93/4/9- احمد: با سلام::می خواستم بدونم بین کتاب فولاد طاحونی و ازهری کدوم بهتر
و مناسب تره؟ و ازهری جدیدا کتاب جدیدی تحت عنوان lrfd به بازار داده آیا با توجه
به تغییر آیین نامه فولاد دیگه نیازی به خرید چهار جلد قبل که بر اساس تنش مجاز
نوشته شده نیست؟آیا کتاب بهتری هم برای فولاد وجود دارد؟لطفا راهنماییم کنید. ممنون


پاسخ: با سلام، مهندس طاحونی و دکتر ازهری هر دو کتابی بر اساس LRFD و ویرایش جدید
آیین نامه منتشر کرده اند. از نظر خود بنده کتاب دکتر ازهری (جلد پنجم آن را باید
خریداری نمایید) پربارتر و به روز تر می باشد.


93/4/7- موسوی: با سلام اقای دکتر می خواستم بدونم در سیستم قاب خمشی چگونه ممکن
است پای ستون ها را مفصلی گرفت؟ لنگر ایجاد شده در ستون چه می شود؟


پاسخ: با سلام، اگر اتصال توسط نبش باشد (نبشی در پای ستون) و یا اینکه سایز سخت
کننده ها نسبت به سایز ستون کوچک باشد، درصد گیرداری کمتر از 20 درصد بوده و مفصلی
در نظرگرفته می شود. برای گیردار محسوب شدن اتصال باید سایز سخت کننده ها به صورت
نسبی بالا بوده و بر اساس لنگر انتهای ستون محاسبه شوند. دقت نمایید که مفصل کامل
در واقعیت وجود ندارد و عملا تمامی اتصالات درصدی از گیرداری دارند.


93/4/4-احسان: باسلام.در سقف های کامپوزیت یا متال دک ارماتورهایی که استفاده میشن
ارماتور حداقل و حرارتی اند؟یا باید براساس لنگرهای مثبت و منفی محاسبه بشوند؟این
ارماتور ها در دو جهت پخش میشوند؟


پاسخ: با سلام، در سقف کامپوزیت که فاصله تیرچه حدود یک متر است، و ضخامت بتن 8
سانتیمتر می باشد، آرماتورها حرارتی می باشند و باید در هر دو جهت قرار گیرند.
در عرشه فولادی نیز با فرض اینکه فولاد عرشه به عنوان عضو کششی کار کند و از طرفی
با فرض دوسرمفصل فرض کردن عرشه مابین تیرچه ها (فاصله تیرچه ها در این بیشتر است
و ممکن است 2 تا 3.5 متر باشد)، این آرماتورها می توانند حرارتی باشند. البته باید
محاسبه شود که آیا نیاز به آرماتور خمشی داریم یا نه. برای مثال اگر عرشه به صورت
طره باشد باید آرماتور کششی برای آن منظور کرد.


93/3/30- صالحی: سلام. شنیدم که خاموت ها در ستونهای تنگدار نباید کمتر از 10 میلی
متر باشند…. این موضوع در ایین نامه ایران وجود ندارد….. چرا؟


پاسخ: با سلام، طبق بند 9-23-3-2-2-4 حداقل قطر خاموت 8 میلیمتر می باشد. ولی طبق
ACI 10 میلیمتر می باشد. که طراحان معمولا ACI را معیار قرار می دهند.


93/3/29 مسعود: با سلام و تشکر از سایت بسیار خوبتان::با توجه به تقسیم بندی دیوارهای
پارتیشن در گروه بارهای زنده در مبحث 6 جدید در کاهش سربار و بار زلزله چه برخوردی
با دیوارهای مذکور مینماییم؟؟


پاسخ: با سلام، در محاسبه بار لرزه ای در قسمت mass source این بارها باید به جای
20 درصد به صورت 100 درصد منظور شوند. این موضوع گرچه صراحتا در آیین نامه نیامده
است ولی می توان به منابع خارجی رجوع کرد. از طرفی این بارها به جهت ماندگار بودن
آنها جزو بارهای قابل کاهش محسوب نمی شوند. برای آشنایی با نحوه تعریف بارها طبق
ویرایش جدید مباحث به جزوه ایتبس بنده که در سایت موجود است مراجعه نمایید.


93/3/26- دانشجو: سلام استاد؛باتوجه به اینکه رابطه ی مربوط به میزان خاموت لازم
برای مقابله با برش ناشی از پیچش بهمراه برش ناشی ازنیروی برشی درمبحث نهم …=
Av+2At است، آیادر ETABS هم وقتیکه میخواهیم باتوجه به نتایج مربوط به همین بحث؛نوع
وسایز آرماتور رادر تیرهاتعیین کنیم بایدعددی که برنامه برای پیچش میدهدرا در 2
ضرب کنیم وبا مقدارمربوط به برش جمع کنیم یا خیر؟ممنون از اینکه درباره نشر علم
جهانی فکر میکنید.


پاسخ: بله باید اعداد مربوط به پیچش دوبرابر شده و با اعداد مربوط به برش جمع شوند.


93/3/23- سما: با سلام::میخواستم اگه امکانش هست بفرمایید منظور از M11,M12,M22,F11,F12,F22
در قسمت ضریب کاهش سختی سطح در برنامه SAP چیه؟ به طور کلی تعریف ریاضیشونو میخوام.
اخه یه جا نوشته بود F22 سختی در طول دیوار برشیه ! این سختی چه طور تعریف می شه؟
نسبت چی به چیه؟ میخوام بدونم مث تحلیل که سختی نسبت ممان اینرسی به طول بود اینجا
هم همینطوره؟چرا خبری از بردار 3 نیست؟


پاسخ: با سلام، در المان های دیوار بر خلاف اعضای تیر و ستون، نمی توان مستقیم
سختی ممان اینرسی را وارد کرد. صفحه 79 جزوه ایتبس بنده را ببینید. f22 سختی کششی
در راستای قائم می باشد. برای تغییر سختی خمشی المان های دیوار می توان این پارامتر
را تغییر داد. با کاهش این پارامتر هم سختی محوری (EA) و هم سختی خمشی (EI) کاهش
می یابند.


93/3/22- غلام اسدی: سلام استاد بزرگوار من از مطالب شما بسيار سود برده ام و اول
خواستم سپاس گذار باشم::دوم در سوال 28آزمون آذر 92 المان مرزي نياز ندارد من فكر
ميكنم استنباط شما اشتباه باشد چون آن را براي حدشكل پذيري زياد گفته است و در
حد شكل پذيري متوسط كه در سوال گفته شده اصولا نياز به جز مرزي نيست . نظر شما
چيست ؟


پاسخ: با سلام، طبق بند 9-23-3-3-1 مبحث نهم (ویرایش جدید) ضوابط مربوط به المان
مرزی سازه ویژه در سازه متوسط نیز باید رعایت شود.


93/3/22- سهرابی: با سلام ::در طراحی پی های نواری ،با عنایت به اینکه نسبت “ضخامت
پی ” به “عرض پی ” عدد قابل ملاحظه ای است، آیا به نظر جنابعالی باید حداقل ارماتور
پی ها در نظر گرفته شود یا با توجه به اینکه عملکرد پی مشابه تیر است حداقل آیین
نامه ای مربوط به تیر باید رعایت گردد.؟


پاسخ: با سلام، آرماتور حداقل پی ها بر اساس بند 9-20-5 مبحث نهم محاسبه می شود.
در این بند گفته شده است که اگر پی نواری باشد مقدار آرماتور در “ناحیه کششی” نباید
کمتر از 0.0025 باشد. ولی برای پی های گسترده و نیز منفرد حداقل آرماتور حرارتی
باید رعایت شود (بند 9-20-8-1). بنابراین برای فونداسیون لازم نیست آرماتور حداقل
تیرها رعایت شود (حتی اگر ابعاد آن مشابه تیر باشد). علت این تفاوت می تواند تفاوت
عملکرد و ماهیت رفتاری تیر و پی باشد.


93/3/20- حمید: سلام::::در مبحث ششم ویرایش جدید ( سال 92 ) برای بالکن مشخص شده
است که باید بار زنده 1.5 برابر بار اتاق نزدیک به آن باشد یعنی 1.5 * 200 = 300
کیلوگرم بر سانتی متر مربع و اما سوال اصلی من این هستش که این مقدار 1.5 برابر
شدن برای بالکن طره هم کاربرد دارد و یا خیر ؟ بار زنده بالکن طره طبق مبحث ششم
جدید چقدر می باشد .::::


پاسخ: با سلام، بالکن چه طره باشد و چه نباشد، بار زنده آن 1.5 برابر خواهد بود.
علت 1.5 برابر در نظر گرفتن بار بالکن، احتمال انبار کردن وسایل در آن می باشد.


93/3/12- سعید: با سلام.صفحه 187 مبحث 10 یه رابطه برای برش در چشمه اتصال داده
شده است. خواستم ببینم علامت های این فرمول همیشه به همین شکل هستن یا بسته به
شکل اتصال ممکنه علامت ها عوض بشن. چون تبصره 1 صفحه 187 این فرمول رو با توجه
به شکل 10-2-9-21 داده است و اگه جهت لنگر ها یا برش ستون عوض بشه این فرمول دچار
تغییر میشه؟؟؟؟؟؟؟؟؟؟؟؟با تشکر


پاسخ: با سلام، تحت اثر زلزله نیروها مطابق همان شکل آیین نامه خواهد بود به طوریکه
در رابطه 10-2-9-36 نیروی Vu مربوط به ستون تاثیر کاهنده دارد و موجب می شود، برش
در چشمه اتصال کاهش یابد.


93/3/11- حسین: با سلام . در محاسبه اتصال گیردار که در سایت قرار دادید(و واقعا
متشکریم) در قسمت محاسبه برش طراحی در بر ستون(مثال طراحی اتصال تیر PG1) اثر بار
متمرکز ناشی از تیرچه j1 با سطح بارگیر 50 مترمربع با یک نیروی متمرکز 321kn در
نظر گرفته شده ولی چرا اثر بارهای متمرکز ناشی از 8 تیر کامپوزیت روی تیر PG1 در
نظر گرفته نشده است؟ با تشکر


پاسخ: با سلام، بار مربوط به 8 تیرچه کامپوزیت به صورت یک بار گسترده از نوع q
درنظر گرفته شده است.


93/3/9- امینی: با سلام و خسته نباشید.::آیا در طراحی سقف کامپوزیت تیرهای اصلی
هم باید به صورت تیر کامپوزیت طراحی شوند یا خیر؟::آیا در طراحی سقف کامپوزیت تیری
که متصل به بادبند برون محوری EBF میباشد چگونه طراحی می شود؟به صورت کامپوزیت
و یا به صورت معمولی؟


پاسخ: با سلام، تیرهایی دوسرگیردار که جزئی از قاب خمشی هستند و نیز تیرهای متصل
به بادبند بهتر است به صورت تیر فولادی (غیر کامپوزیت) منظور شوند. علت: در نواحی
بحرانی این تیرها اجازه نصب برش گیر نداریم و عملا قسمتهایی از این تیرها همراه
با بتن کار نمی کنند. همچنین شاهتیرهای که دو سرمفصل هستند و در محیط سازه قرار
می گیرند بهتر است به صورت تیر فولادی غیر کامپوزیت طراحی شوند. علت: بتن لبه ممکن
است به خوبی بتن ریزی نشود.


93/3/5- کیوان: سلام::الف : در طراحی دیوار برشی باید تیر درون دیوار برشی در نظر
گرفته شود و اجرا گردد یا خیر لزومی ندارد ، تفاوت این دو ( اجرا شدن تیر و اجرا
نشدن تیر ) را بفرماید که چه تاثیری در سازه می تواند داشته باشد .::::ب : در طراحی
کنسول بتنی که از سه طرف تیر دارد ، با کنسول دال بتنی که هیچ تیر پیرامونی ندارد
چه تاثیر در طرحی سازه دارد . کدام مورد بهتر است ، مقایسه این دو را بفرمائید
.


پاسخ: با سلام، الف: از نظر آیین نامه ای هر دو حالت صحیح است. از لحاظ اجرایی،
بهتر است تیر اجرا شود تا فضای کافی برای مهار سقف وجود داشته باشد و از طرفی آرماتورهای
تیرهای دهانه کناری (که دیوار ندارند) بتوانند در داخل دیوار ادامه یابند و یکپارچگی
افزایش یابد. ب) مسلما با اجرای تیر مقاومت افزایش می یابد. منتهی هزینه نیز افزایش
می یابد. هر دو طرح صحیح هستند و به نظر طراح بستگی دارد. معمولا اگر امکان اجرای
تیر وجود داشته باشد، به جای دال از تیرچه بلوک برای اجرای بالکن استفاده می شود
(اقتصادی تر است). و در مواردی که امکان اجرای تیر وجود ندارد از دال طره استفاده
می شود.


93/2/28- بابک: با سلام و خسته نباشید آیا می توان قسمتی از سقف تیرچ?? بلوک ساختمان
دو طبقه در حال استفاده را برای دوبلکس کردن دو طبقه برداشت و تخریب کرد ؟ آیا
مشکلی از لحاظ بار گذاری پیش نمی آید.


پاسخ: با سلام، حذف قسمتی از سقف می تواند موجب تفییر موقعیت مرکز جرم شده و در
سازه ایجاد پیجش کند. علاوه بر این موجب از بین رفتن فسمتی از دیافراگم سقف می
شود. به خصوص اگر در سازه بادبند داشته باشید باید کنترل نمایید که بادبند ها ازطرفین
سقف به بقیه سازه متصل بافی بماند. بنابراین پاسخ کلی منفی است. بهتر است از یک
مهندس با تجربه و آشنا به این مسائل در خواست نمایید که سازه را بررسی کند و با
تشخیص ایشان اقدام به حذف نمایید.


93/2/18- سیاوش راستکار: با سلام و خسته نباشید. سوالی داشتم در مورد نحوه ی مدلسازی
دیوار های برشی – آقای دکتر میشه در مدلسازی دیوار برشی از مقطع SD استفاده کرد
و مقطع دیوار را مانند ستون تعریف کرد، و در محل دیوار ها از آن استفاده کرد بطوری
که دیگه دیوار رو مش بندی نکنیم و دیوار برشی رو بصورت یک ستون با طول زیاد و عرض
کم مدل سازی کنیم البته با اعمال ضرایب مربوطه با تشکر


پاسخ: با سلام، اگر تنها نتایج تحلیل سازه مد نظرتان است، این کار دارای تقریب
است. در این صورت باید ستون معادل را با تیرهای صلب به بقیه سازه متصل سازید. علاوه
بر این در 93/2/16- علی: باسلام و تشکر، با توجه به اینکه وزن تیغه ها را باید
جزوه بارهای زنده در ایتبس اعمال کرد، در تعیین mass source بار تیغه ها به چه
صورت باید شود؟ به صورت 100 درصد یا 20 درصد؟


پاسخ: با سلام، در تعریف بارهای زنده باید یک بار زنده از نوع بار زنده (غیر قابل
کاهش) با یک نام جداگانه (مثلا LPARTITION) تعریف نمایید و بارهای زنده تیغه ها
را از این نوع وارد نمایید. سپس در قسمت mass source مقدار ضریب بار LPARTITION
را برابر 100 درصد منظور نمایید.


93/1/10- کیا: با سلام::در رابطه با بار متمرکز نوشته شده در مبحث 6 ویرایش 1392
برای بام تخت ممکنه یک مقدار توضیح بدین؟کدوم قسمت و به چه شکل وارد محاسبات بارگذاری
باید بشه.منتظر پاسخ شما هستم


پاسخ: با سلام، این بار برای طراحی موضعی تیرچه ها می باشد. یعنی هر یک از تیرچه
به صورت تکی باید بتوانند یک بار متمرکز زنده را در وسط خود تحمل کنند. در این
صورت لنگر وسط تیرچه برابر PL/4 خواهد بود. در صورتی که طراحی تیرچه ها دستی انجام
شود، نیازی به وارد کردن این بار در نرم افزار نخواهد بود.


93/1/6- مجید: عرض سلام وتبریک سال نو.::آیا برای اجرای دیوار حائل زیر زمین با
آجر بنایی ظوابط وبند خاصی در مقررات ملی وجود داره.اگه هست لطفا بند مذکور ر اعلام
کنین.ممنون میشم.


پاسخ: با سلام و تبریک، اگر هم باشد بنده ندیده ام. منتها ضخامت لازم برای دیوار
باید توسط طراح محاسبه شود و برای طراحی نیز باید فشار خاک وارد پشت دیوار طبق
6-4-2 مبحث ششم (ویرایش 92) محاسبه و بر دیوار وارد شود و با فرض یک مقدار مناسب
برای مقاومت دیوار بنایی محاسبه شود.


92/9/7-عامری: جناب استاد سلام، خسته نباشید.::::ضمن تشکر از سخاوتمندی و وب سایت
بسیار عالی شما، می خواستم از جنابعالی خواهش کنم در صورت امکان لطف کنید و pdf
آیین نامه ی ASCE 41-06 رو هم در لیست آیین نامه ها قرار بدید.::::از لطف و محبت
شما بینهایت سپاسگزارم.::::ارادتمند شما، عامری


پاسخ: با سلام، بنابه پیشنهاد شما این فایل را در قسمت آیین نامه های آمریکا اضافه
کردم.


92/9/2- میثم: سلام::همین طور که میدانید در حالتهای طیفی زلزله (مثلا جهت sx)دو
مولفه vxوvy داریم که مولفه xبزرگتر از مولفهyاست ،حال جهت همپایه کردن برش پایه
استاتیکی وطیفی کدامیک از روشهای زیر صحیح است؟چرا؟در صورت امکان کتاب معرفی بفرمایید.::1-یرش
پایه مولفه x طیفی را با برش پایه جهت xاستاتیکی همپایه کنیم::2-برایند برش پایه
طیفی (رادیکال جمع توان دوم vxوvy) را با برش پایه استاتیکی جهت x. متشکرم


پاسخ: با سلام. مسلما باید از روش دوم استفاده شود. مسلما کل برش پایه حاصل از
تحلیل طیفی باید با برش کل استاتیکی همپایه شود و کل برش نیز به صورت جمع برداری
محاسبه می شود که خودتان اشاره کردید. کتاب خاصی نمی شناسم.


92/8/30- ابراهیم: با سلام و ارادت جناب دکتر آیا در نرم افزار etabs ستون های
اطراف دیوار برشی بعنوان المان مرزی باید در قاب مدل شوند یا تعریف مقطع در sd
کفایت می کند چون مدل کردن یا نکردن آن جواب های بسیار متفاوتی می دهد


پاسخ: با سلام، بله باید مدل شود و همراه با دیوار pier شود. نرم افزار در مرحله
تحلیل سازه به انچه که مدل شده است توجه می کند و نیروها را بر اساس اعضای رسم
شده استخراج می کند و پس از انجام تحلیل سازه در مرحله بعد با توجه به مقطع طراحی
که رسم کرده اید دیوار را چک می کند.


92/8/1- رامین: با سلام،چرا در یک سازه فولادی، تیرها در یک طبقه در اتصال به ستون
باید هم ارتفاع باشند؟


پاسخ: با سلام، بایدی در کار نیست. تنها اگر قاب خمشی داشته باشید، و تیرهایی با
ارتفاع متفاوت به ستون (گیردار) وصل می شوند، ممکن لازم شود از ورقهای پیوستگی
بیشتری استفاده شود. پس توصیه می شود تا حد امکان تیرها هم ارتفاع باشند.


92/7/23- جواد:با تشکر از سایت بسیار عالی تان:::::: در تحلیل دینامیکی همواره
باید برش پایه دینامیکی را بر اساس برش پایه استاتیکی هم پایه نمود.::علت این کار
چیست ؟ مگر برش پایه ای که با روش تحلیل طیفی بدست می اید مقدار درستی نیست.::::


پاسخ: با سلام، تحلیل دینامیکی در نرم افزار بدون منظور کردن سختی اجزای غیر سازه
ای مانند دیوارها و دیگر مواردی می باشد که در مدل نرم افزاری ترسیم نمی شوند.
بنابراین دوره تناوب سازه کاملا قابل اعتماد نیست. به همین جهت باید با برش استاتیکی
(که با دوره تناوب آیین نامه محاسبه شده) هم پایه شود. استفاده از تحلیل دینامیکی
باعث می شود برش همپایه شده، به صورت بهتری در ارتفاع سازه توزیع شود.


92/7/21- مسعود اصلاحی: با سلام و خسته نباشید، در طرح سازه های بتنی گاهی اتفاق
می افتد که مساحت میلگرد لازم جهت ستون طبقه بالا بیش از طبقه پائین است به عبارتی
نیروهای طرح ستون طبقه بالا بدست آمده از آنالیز ، بیش از نیروهای طرح همان ستون
در طبقه پائین است ، آیا در نظر گرفتن قطر بیشتر جهت آرماتور ستون در طبقه بالا
منع آیین نامه ای دارد ؟ نظر شخصی شما چیست؟


پاسخ: با سلام، بله در برخی موارد چنین می شود. از نظر آیین نامه ای منعی نداریم.
ولی معمولا طراحان ترجیح می دهند همان آرماتورهایی که برای ستون فوقانی منظور کرده
اند، برای ستون های پایین تر کمتر از آن قرار ندهند.


92/7/18- عین اله قاضی لو: سلام::دالهای بتنی به شکل سهمی و نیم دایره امروزه در
سازه های بتنی خیلی متداول شده است. طراحان محترم این دالها، چگونه با آن در برنامه
ایتبز برخورد میکنند؟آیا در برنامه ایتبز میتوان این دال ها را رسم و مدلسازی کرد
یا باید یک شکل مستطیل و یا مربع معادل آنها را رسم و مدل کرد؟


پاسخ: با سلام، نرم افزار ایتبس دال طراحی نمی کند. این دالها معمولا به صورت دستی
و بر اساس حداکثر طول طره آنها آرماتورهایشان محاسبه می شود. البته در نرم افزار
تنها برای منظور کردن وزن و دیگر اثرات آنها می توان به صورت چند ضلعی مدل کرد.
در نرم افزار ایتبس 2013 امکان رسم دالها به صورت منحنی (به جای چندضلعی) معیا
شده است.


92/7/9/ سیاوش: سلام جناب دکتر::بعضی از دانشجویان سؤالاتی راجع به فونداسیون در
رقوم ارتفاعی مختلف پرسیده اند که باید توجه داشت نرم افزار مربوطه تنها نیروها
را در یک تراز در نظر میگیرد و مواردی از قبیل اعمال حالت شیب دار، جنبۀ کاربردی
نداشته و ورژنهای جدید آن را در نظر نمیگیرد و تنها در نرم افزار قرار داده شده
و به گونه ای غیر فعال است و توان محاسبه را ندارد.


پاسخ: با سلام، در نرم افزار ETABS امکان تعریف ستونها با ترازهای متفاوت تکیه
گاهی وجود دارد و در صورتی که از پی شیبدار استفاده کرده باشید، حتما لازم است
که در نرم افزار نیز آنرا به درستی “در دو تراز مختلف” مدل نمایید. البته در نرم
افزار SAFE نیازی به تعریف دو تراز مختلف نمی باشد و می توان تمامی پی ها را به
صورت یک تراز مدل کرد و نتایج آن نیز با واقعیت تفاوت چندانی نخواهد داشت. منتها
برای انتقال اطالاعات از ETABS به SAFE، نیز باید دو تراز مختلف در ETABS را به
صورت فایلهای جداگانه export کرده و سپس قبل از اینکه در SAFE آنرا import نمایید،
توسط یک ویرایشگر متنی گرهها و نیروها را در دو تراز با هم یکی کرده و سپس در SAFE
وارد نمایید.


92/7/3- خطیب: باسلام و احترام- پس از طراحی یک سازه بتنی در ایتبز و در مرحله
مشخص کردن شماره آرماتورهای خمشی تیر بتنی مشخص شد که در برخی از تیرها باید از
دو ردیف آرماتور در ناحیه کششی بتن استفاده شود. آیا باید مقدار کاور بتن در مدلسازی
آن تیرها تغییریابد و طراحی کنترل شود؟ ثانیاً مقدار کاور تعریف شده در ایتبز تنها
برای قسمت کششی بتن(تک ارمه) است یا فشاری(دوبله آرمه) را نیز شامل میشود؟ با تشکر


پاسخ: با سلام، در نرم افزار ETABS هم برای میلگردهای فوقانی و هم میلگردهای تحتانی
پوشش بتن تا مرکز میلگردها تعیین می شود که در صورت استفاده از دو ردیف میلگرد
باید فاصله را تا مرکز میلگردها وارد نمایید. مثلا اگر دو ردیف میلگرد phi28 داشته
باشید، باید مقدار 4+1+2.8+2.5/2=9.05 را وارد نمایید.


92/6/25- رضا مقبلی: سلام آقاي دكتر::ضوابط ضخامت پليت هاي زيرسري و روسري در اتصالات
گيردار چيست؟::آيا درسته ضخامت اين پليت ها حداقل مساوي ضخامت پليت بال تيرخواهد
بود؟(تا محل تشكيل مفصل پلاستيك در فاصله d از بر اتصال را به سازه تحميل كنيم)::از
طرفي افزايش بيش ازحد ضخامت پليت زير و روسري چه اثراتي دارد؟::باتشكر::::


پاسخ: با سلام، ضخامت ورق روسری معمولا بین 1.5 تا 2 برابر ضخامت بال تیر بدست
می آید. مراحل طراحی این نوع اتصال را می توانید در قسمت جزوات نرم افزاری و طراحی
دانلود نمایید.


92/6/25 پریا: با سلام . برای طراحی فنداسیون مناره مسجد چه نکاتی را باید در نظر
بگیرم؟


پاسخ: مهمترین مسئله کشش در خاک و واژگونی می باشد.


92/6/21- سید جمال الدین طلوع: باسمه تعالی::سلام ::::در یک سازهناچار به استفاده
از بادبند قطری هستیم. اما از آنجایی که طول دهنه مورد نظر زیاد است لاغری عضو
قطری بیش از حد مجاز میشود هرچند که نسبت تنش در آن مقطع به حدود 0.5 میرسد. ::حال
می خواستم بدانم آیا می توان با استفاده از یک دستک مرکز عضو قطری را به گره وصل
کرد تا طول مهارنشده عضو قطری کاهش یابد. در اینصورت طول مهارنشده را میتوان 0.5
و 0.7 در نظر گرفت؟ با تشکر


پاسخ: با سلام، خیر مجاز به چنین کاری نمی باشید. وجود این دستک می تواند در میانه
بادبند اصلی ایجاد مفصل پلاستیک کرده و عملکرد آن را مختل کند. از لحاظ تئوریک
نیز با افزودن چنین دستکی، طول موثر به مقادیر 0.5 و 0.7 کاهش نمی یابد.


92/6/20- فریا:با عرض سلام و احترام آقای دکتر ، اگر در وصله ستون از وصله مستقیم
با جوش نفوذی کامل استفاده شود ایا دیگر نیازی به طراحی ورق وصله نیست؟ اگر این
جوش، جوش کارخانه ای نباشد و در کارگاه انجام شود چطور؟ اگر برای جوش نفوذی کارگاهی
ورق وصله بایدوجود داشته باشد باید رابطه Zs.Fy.6ZcFye را برآورده کند یا باید
بخشی از نیرو که توسط جوش نفوذی اتصال مستقیم تحمل می شود از .6ZcFye کم شود؟ با
تشکر


پاسخ: با سلام، در صورت استفاده از جوش نفوذی با نفوذ کامل و انجام تست جوش (حتی
اگر کارخانه ای نباشد)، نیازی به ورق وصله نخواهد بود.


92/6/10- دانشجو: با سلام. در يك كنسول با سيستم دال و با ابعاد مشمول دال دو طرفه،
آيا حتما مي بايست يك تير در لبه دال ( لبه كنسول) پيش بيني كرد يا خير؟( اين موضوع
مورد بحث ناظر و طراح معماري در يك ساختمان مسكوني است كه محاسب از ارايه جزييات
خودداري كرده و لي ناظر معتقد به تعبيه تير در لبه دال است.) با تشكر


پاسخ: با سلام، خیر لازم نیست. دال بتنی بالکن را می توان تنها از یک لبه و به
صورت طره به سازه متصل کرد که البته در این حالت با هر ابعادی که باشد، یک طرفه
محسوب می شود و آرماتورهای آن بر اساس خمش یک طرفه محاسبه می شود.


92/6/10- ایوب: با عرض سلام و خسته نباشید به استاد عزیز و گرامی, استاد چرا در
ایتبس همیشه لنگر تیرهای طره ناشی از بار زلزله ex و ey صفر هستند پس چرا ما باید
طره ها رو برای ترکیب بار 100-30 طراحی کینیم زیرا هیچ نیرویی از زلزله در طره
دیده نمیشود و فقط نیروهای مرده و زنده داریم.


پاسخ: با سلام، بارهای جانبی مانند زلزله x و y بر تیرهای طره و نیز تیرهای دو
سرمفصل اثر نمی کنند. در طره بار قائم زلزله به صورت دستی و مشابه بار مرده وارد
می شود و برای طراحی آنها باید ترکیب بارهایی را که زلزله قائم دارند استفاده نمایید.


92/6/7- خالدی: در مورد نحوه تعریف اتصالات در سازه های بتنی برام سوال پیش آمده
است.::1- آبا تیر پله می تواند مفصلی باشد.(هم تیر طبقه و هم تیر نیم طبقه) (آیا
اجرایی است ؟)- بالکن چطور ؟::2-اتصال تیر به تیر به صورت مفصلی می تواند باشد؟
(آیا اجرایی است ؟ دیتایل آن به چه صورت است؟؟)


پاسخ: با سلام، در رابطه با اتصال تیرهای فرعی بتنی به تیرهای اصلی و یا اتصال
تیر میان طبقه راه پله به ستون، برخی از طراحان دتایلهایی را پیشنهاد کرده و آنها
را دو سر مفصل در نظر می گیرند (از نظر اینجانب این دتایلها مردود است). از جمله
میلگردهای فوقانی و تحتانی تیر فرعی را به صورت ضربدری در تکیه گاه خم می کنند
(که تاکید می کنم از نظر بنده نادرست است). و یا اینکه انتهای میلگردهای فوقانی
تیر فرعی را بدون خم انتهایی به کار می برند تا طول مهار آنها به اندازه کافی تامین
نشده و در اثر لنگر منفی کمی از داخل بتن سر خورده و لنگر منفی انتهای تیر کاهش
یافته و دو سر مفصل منظور شود. در رابطه با اتصال تیرهای فرعی به تیر اصلی، در
صورتی که ضریب ترک خوردگی پیچشی تیرهای اصلی به صورت مناسبی تعیین شود، عملا پیچش
وارد بر تیر اصلی کاهش یافته و نیاز به دو سرمفصل کردن تیر فرعی در مدل نخواهد
بود (دقت شود که در صورت دوسرمفصل کردن تیر فرعی عملا پیچش در تیر اصلی صفر می
شود که نادرست است). ضریب سختی پیچشی تیرهای اصلی را می توانید برابر 0.15 وارد
نمایید و در صورتی که باز هم پیچش زیاد باشد، می توانید با رعایت بند 9-12-11-2
مبحث نهم مقدار ضریب ترک خوردگی پیچشی را بیشتر کاهش دهید.


92/6/7-خالدی: در مورد نحوه تعریف اتصال تیرها در دیوار برشی::در کتاب دکتر باجی
عنوان شده : در دیوارهای برشی که به صورت غشایی عمل می کنند اتصال تیرهایی که عمود
بر طول دیوار برشی هستند به صورت مفصلی است زیرا دیوارهای برشی در جهت خارج از
صفحه قادر به تحمل لنگر خمشی نیستند. ::(سوال =آیا تعریف این نوع اتصال اجرایی
است؟؟؟اگه اجرایی است چطور می توانم دیتایل مناسب برای آن تعریف کنم که عملکرد
مفصلی داشته باشد؟؟)


پاسخ: با سلام، در مواردی که عمود بر دیوار برشی تیر فرعی متصل می شود، بهتر است
در تراز طبقات، در داخل دیوار، تیر اصلی نیز در نظر گرفته شود تا تیر فرعی به جای
دیوار به تیر متصل شود. در ضمن بنده به شخصه برای مدلسازی دیوارهای برشی از المان
shell استفاده می کنم.


92/6/5- هادی: سلام اقای دکتر::برای در نظر گرفتن سختی موضعی ایجاد شده در محل
پی ، آیا لازم است سختی ناشی از المان های دیوار برشی نیز بر روی پی گسترده مدلسازی
کرد؟


پاسخ: با سلام، باید در نظر گرفته شود. وجود دیوار سختی را پی را تغییر داده و
نتایج را تغییر می دهد.


92/6/3- امیر: سلام آقای دکتر و عرض خسته نباشید.در خصوص ارتفاع طبقه پیلوت که
در ایتبس وارد می کنیم می خواستم بدونم که ارتفاع از روی پی تا روی سقف پیلوت حساب
می شود یا تا اکس تیر سقف پیلوت( چون بعضی از کنترل کننده ها سلیقه های نتفاوتی
دارند)؟ و اینکه اقای دکتر ضریب کاهش سختی پیچشی باید در چه مواقعی در تیرها اعمال
گردد و مقدار ان 0.35 است؟


پاسخ: با سلام، در نرم افزار ایتبس تا روی تیر (نه کف سازی) معیار است. در رابطه
با سختی پیچشی به “تمامی تیرها” ضریب 0.15 اعمال نمایید.


92/6/3- افروز خطیب: سلام. اگر در یک سازه خمشی بتنی ابعاد تیرها و ستونها به گونه
ای باشد که استفاده از دیوار برشی برای محاسب ضروری باشد آیا با اضافه کردن دیواربرشی
و اجرای دستور Concrete Frame Design برنامه ایتبز به وجود دیواربرشی در طراحی
قاب خمشی پی برده و Ratio ستونها پایین میاید؟ عنایت دارید که طراحی قاب بتنی و
دیوار برشی دستورات جداگانه در ایتبز دارند یعنی Concrete Frame Design و دستور
Shear wall Design


پاسخ: با سلام، با افزودن دیوار برشی، با انجام “تحلیل سازه” توسط نرم افزار عملا
عمده بار جانبی به دیوار منتقل شده و سهم قاب خمشی از تحمل بار جانبی کاهش می یابد.
پس از استخراج نیروها، دیوار و قاب جداگانه “طراحی” می شوند.


92/5/31- حمیدرضا: حمید رضا ::سلام و عرض ادب خدمت آقای دکتر::در کتاب آقای دکتر
سید بهزاد طلایی طبا ( طراحی جامع آیین نامه ایی سازه های بتن آرمه) برای کنترل
نامنظمی پیچششی از بخش summury report عدد 1.2 راملاک قرار میدهد، در صورتی که
آقای حسین صفر مردانلو میگوید این قسمت ایتبس درست نیست وباید دستی چک شود ، سوالم
اینست کدام یک صحیح می باشد ؟


پاسخ: با سلام، در قسمت summary report تغییرمکان کل ارائه می شود. در حالیکه برای
کنترل نامنظمی طبق بند 6-7-1-8-1-1 تغییرمکان نسبی (اختلاف تغییر مکان دو طبقه)
معیار است. بنابراین همانطور که جناب مهندس مردانلو نیز در صفحه21 دفترچه راهنمای
نکات حائز اهمیت (در همین سایت می توانید دانلود نمایید) عنوان کرده اند نمی توان
از اعداد ارائه شده برای کل تغییر مکان یک طبقه برای کنترل تغییرمکان نسبی استفاده
کرد.


92/5/30- مهران: سلام جناب دکتر::ممنون میشم در خصوص مقدار درز انقطاع برای ساختمانهای
بیش از 8 طبقه توضیح بیشتری ارائه بدید. ::برای مثال در طبقه هشت ساختمانی وقتی
0.5R برابر “تغییر مکان بسبی طرح طبقه” را حساب میکنم عددی حدود 3 سانتیمتر به
دست می آید. آیا این مقدار درز کل در آن طبقه است یا باید با درز طبقات پایین جمع
شود.::جمله آئین نامه صراحتا حالت اولی را که عرض کردم بیان کرده است!::


پاسخ: با سلام، چنین محاسبه ای غیر منطقی می باشد چون در این صورت این ضابطه هیچگاه
حاکم نخواهد بود. باید طبقات پایین را نیز منظور نمایید.


92/5/30- رضا: سلام:سیستم ستون بتنی و دال بتنی (بدون تیر) چه نوع سیستمی هست؟
سیستم قاب ساده در نظر گرفته میشه؟ یا چیز دیگه ای؟ ::


پاسخ: با سلام، چنین سیستمی قادر به تحمل بار جانبی نیست و لازم است در برخی از
دهانه ها از دیوار برشی استفاده شود تا بار جانبی را تحمل کند.


92/5/29-رضا: با سلام و عرض ادب. ایا اعمال گزینه fram insertion point در نرم
افزار جهت انالیز و طراحی صحیح است یا خیر لطفا توضیح بیشتری در این زمینه بفرمایید.
با تشکر


پاسخ: با سلام، نرم افزار ETABS آکس قرار گیری تیرها را در بالای تیر و ستونها
را در مرکز آن در نظر می گیرد که پیش فرض مناسبی است و نیازی به تغییر آن نیست.


92/5/27- لیوک خلچ: سلام آقای دکتر سلام گرم مارا از دیار مردم سخت کوش جنوب پذیرا
باشید. استاد من در Safe8 یک پی نواری مدل کردم. اینطور که شنیدم این ورژن نرم
افزار آرماتور عرضی پی را طراحی نمیکند. لطفا یک روش ساده و حتی بسیار محافظه کارانه
برای طراحی خاموتها بیان کنید. در ضمن پی گسترده خاموت نیاز نداره؟ با تشکر از
اهواز


پاسخ: با سلام، معمولا ضخامت پی را چنان در نظر می گیرند که نیاز به خاموت نداشته
باشد، آنچه که به عنوان آرماتورهای عرضی در بالا و پایین پی منظور می شود باید
بر اساس حداقل آرماتور حرارتی لازم تعیین شوند. در برخی نقاط از پی خمش عرضی نیز
خواهیم داشت که در این صورت به جای استفاده از ضوابط مربوط به آرماتور حرارتی باید
بر اساس خمش وارد شده، مقدار آرماتور عرضی تعیین شود که ممکن آرماتور حداقل خمشی
حاکم شود. در نرم افزار SAFE می توان با ترسیم نوارهای عرضی مقدار آرماتور عرضی
لازم را بدست آورد.


92/5/25- نیما بانکی: سلام آقای دکتر::1-چطور میشه در etabs دو تراز base مدل کرد؟
(آخه در یک پروژه مسکونی که زیر زمین دارد، قسمتی از فونداسیون در تراز همکف و
قسمتی در تراز زیر زمین قرار دارد.)::2- چطور میشه به safe منتقل کرد؟::با تشکر
فراوان.


پاسخ: با سلام، در ایتبس که مشکلی خاصی نداریم. به راحتی می توانید در هر گرهی
که لازم است تکیه گاه قرار دهید. در انتقال به SAFE باید ترازها را جدا گانه انتقال
دهید. یعنی یک بار تراز Base را انتقال دهید و بار دیگر تراز بالای آن را. سپس
بسته به نوع طرح فونداسیون می توانید آنها را جداگانه طراحی کنید و یا اینکه با
هم ترکیب کنید. اگر اختلاف تراز کم باشد معمولا پی ها را با پی شیب دار به هم متصل
می کنند که در این صورت باید دو فایل را یکی کنید. در SAFE12 امکان کپی کردن نقاط
از یک فایل به فایل دیگر وجود دارد. در SAFE8 نیز باید فایلهای متنی را در Notepad
باز کرده و دستی نقاط را از یکی از فایلها به دیگری منتقل نمایید (کاری وقت گیر
بوده و باید برای بار اول از یک فرد آشنا کمک بگیرید). در صورتی که اختلاف تراز
زیاد باشد و یا به دلیل فاصله کم دهانه ها امکان استفاده از پی شیب دار نباشد.
معمولا دیوار بتنی کار می کنند که در این صورت می توانید پی ها را جداگانه مدل
نمایید.


92/5/25- حمید: با سلام از این که وقت میذارید و جواب ما رو میدید ممنونم چند سوال
داشتم لطف کنید جوابشونو به من بدید.1- چرا حداقل درصد میلگردهای افت وحرارت برای
میلگردهای با تنش جاری شدن بالاتر کمتر است؟ 2- چرا در به دست اوردن حداقل ارتفاع
تیر ویا دال یک طرفه اگر از فولاد با fy بالاتر استفاده شود ضخامت عضو افزایش می
یابد؟


پاسخ: با سلام، 1: با افزایش تنش تسلیم فولادها، مقاومت آنها بیشتر شده و می توان
مساحت معادل کمتری قرار داد. 2: حداقل ارتفاع تیر بر اساس خیز تیر تعیین می شود.
خیز تیر نیز بستگی به ممان اینرسی مقطع تبدیل یافته تیر دارد که در آن هرچه مساحت
میلگردهای کششی بیشتر شود ممان اینرسی نیز بیشتر خواهد بود. آیین نامه می داند
که با افزایش Fy، طراح از مساحت میلگرد کمتری استفاده خواهد کرد و به جهت کاهش
مساحت میلگرد، ممان اینرسی نیز کاهش خواهد یافت. بنابراین برای جبران این کاهش،
می گوید ارتفاع مقطع کمی افزایش یابد.


92/5/24- مهدی یگانه زاده: سلام و درود خداوند بر شما و گفتار شما. درکتابهای درسی
داریم که جهت محاسبه نیروی زلزله می بایستی جرم سازه درترازهرطبقه رابدست آوریم
.جرم سازه هم بااحتساب نصف طبقه بالایی ودر نظرگرفتن نصف طبقه پایینی بدست می آید.چنانچه
دوطبقه داشته باشیم که یکی به ارتفاعh1 ودیگری h2باشد آیابرنامه های طراحی sap/etabs
قادربه تشخیص این دوارتفاع جهت بدست آوردن جرم طبقات هستند.ویابایدبه صورت دستی
حساب ولحاظ شود


پاسخ: با سلام، در نرم افزار اجزایی که مدل می شوند (مثلا ستونها و یا دیوارهای
برشی و یا بادبند) در محاسبه وزن لرزه ای هر طبقه به صورت اتوماتیک نصف بار آنها
برای طبقه بالا و نصف دیگر برای طبقه پایین منظور می شود و جای نگرانی نیست. ولی
دیوارهای پیرامونی (غیر بتنی) در نرم افزار مدل نمی شوند و وزن آنها به صورت بار
گسترده بر تیر زیر آن (توسط کاربر) محاسبه و وارد می شود. بنابراین عملا کل وزن
دیوار را به طبقه زیرین خود وارد کرده ایم و نرم افزار نیز آنرا به عنوان وزن طبقه
منظور می کند ( که نادرست است). برای اصلاح این مورد یک بار از نوع other با نام
wall یا Mass تعریف کرده و برای اصلاح تفاوت بارهای دیوار از آن استفاده می کنیم.
برای آشنایی با نحوه عمل، به جزوه راهنمای گام به گام انجام پروژه های فولاد و
بتن مهندس جعفری در همین سایت مراجعه نمایید.


92/5/23- رهبری: سلام آقای دکتر::ببخشید در طراحی ستون در etabs برای حالت حد نهایی(LRFD)
مقاطع دوبل ستون ها رو چطور به نرم افزار تعریف می کنیم؟::اگر به روش SD section
باشه که می گن تو این روش نرم افزار فشردگی مقطع رو کنترل نمی کنه؟::حالا روش کار
قطعی چی هستش؟::خیلی ممنون می شم اگه جواب بدین.


پاسخ: با سلام، باید آنرا با یک مقطع غیر SD معادل نمایید. برای این کار می توانید
از نرم افزار proper استفاده نمایید. این نرم افزار به صورت فایل excel نیز موجود
است. و قادر است یک فایل با پسوند pro تولید نماید (همانند فایل های خود ETABS)
که نرم افزار مقاطع را فشرده منظور نماید. این نرم افزار را می توانید در سایت
ایران سازه جستجو نمایید.


92/5/21- مهدی: با سلام::آیا مقطع اجرایی یک دیوار برشی که بصورت یکنواخت در ایتبس
مدل شده است مثلا 2 متر طول و به عرض 35 سانتیمتر همانند مقطع مدل شده میباشد یا
با توجه به اینکه در ایتبس دیوار آکس به آکس مدل میشود طول مقطع اجرایی کمی بزرگتر
درنظر گرفته میشود مثلا دیوار مدل شده به طول 2 متر در اجرا حدودا 2.4 میشود


پاسخ: با سلام، اگر از روش general reinforcing pier section استفاده نمایید، مقطع
دیوار به صورت دقیق و با ابعاد واقعی منظور می شود و نیازی به تغییر نخواهد بود.


92/5/18- الناز: با سلام و تشکر از زحمات استاد گرانقدر::استاد ایا در etabs در
قسمت بارگذاری برای اسانسور هم بارگذاری انجام می دهیم ؟ و اگر انجام میدهیم نحوه
محاسبه بار اسانسور و اینکه در کدام قسمت سازه وارد میکنیم .با تشکر


پاسخ: با سلام، وزن کل آسانسور و ملحقات آن را در جهت اطمینان به تیرهای (یا اگر
به ستون متصل است، به ستونهای) طبقه آخر وارد نمایید. در سازه های مسکونی کوچک،
به حداقل بار می توانید بار کل را 1.5 تن فرض کرده و با احتساب ضریب ضربه دو، کل
بار را 3 تن منظور نمایید. بدین ترتیب این بار را به چهار قسمت تقسیم کرده (750
کیلوگرم) و به چهار گوشه آسانسور (به تیرهای اصلی) وارد نمایید.


92/5/15- رضا نیک محمدی: با درود و سلام:: آقای دکتر ببخشید یه سوالی راجع به بار
دیوار جداگر راهپله از پذیرایی و سربار تیغه بندی داشتم. تو اکثر کلاسهای آموزش
ایتبز یا اکثر دوستان من، میان به کل کف های ساختمان سربار تیغه بندی به اندازه
100 کیلوگرم بر متر مربع میدن و دیگه هیچ دیوار یا تیغه دور راهپله را در مدل ایتبز
وارد نمیکنند آیا این کار صحیح است یا یک عرف مهندسی است؟ واینکه این عدد 100 نیز
یک عرف مهندسی است؟


پاسخ: با سلام، عدد 100 در بند 6-2-2-3 مبحث 6 آمده است. دیوارهایی که وزن متر
مربع آنها کمتر از 150 کیلوگرم برمترمربع می باشد، به صورت گسترده بر کف درنظر
می گیریم(بند 6-2-2-5 مبحث ششم). دیوارهای اطراف راه پله اگر 20 سانتی اجرا شوند
( که معمولا اینگونه می باشد)، وزنشان بیشتر از 150 خواهد بود و باید مانند دیوارهای
پیرامونی به صورت بار گسترده بر تیر زیر آن وارد شود و نباید آن را معادل سازی
کرد. در کف طبقات نیز اگر تیغه ها (10 سانتی) زیاد باشد، ممکن است وزن مترمربع
وارد بر کف معادل آنها بیشتر از 100 باشد. مثلا اگر در یک کف به ابعاد 5 متر در
10 متر، طول کل تیغه ها برابر 15 متر باشد. با فرض ارتفاع تیغ ها برابر 3 متر و
وزن مترمربع سطع دیوار برابر 150 کیلوگرم بر متر مربع، وزن معادل وارد بر کف برابر
خواهد بود با: q= (15*3*150)/(5*10)=135. در این صورت به جای بار 100 باید بار
معدل تیغه ها را برابر 135 منظور نمایید.


92/5/15- محمد طلاپسند: با سلام و آرزوی سلامتی برای استاد:: میشه برای رفع مشکل
فشردگی لرزه ای مقاطع فولادی در روش LRFD توی تنظیمات آیین نامه Ignore seismic
code رو yes بزنیم؟ آیا در این صورت باز ضوابط لرزه ای کنترل میشه تا بعداً فشردگی
مقطع را دستی بررسی کنیم؟(عنایت داشته باشید که Ignore special seismic load در
حالت No است.) با تشکر از تمام زحمات شما


پاسخ: با سلام، در صورت غیر فعال کردن این گزینه ضوابط لرزه ای (از جمله فشرده
بودن) توسط نرم افزار کنترل نخواهد شد. و شما باید دستی این ضوابط را کنترل نمایید.
از جمله مهمترین این ضوابط می توان به بند 10-3-8-1-2-4 و نیز بند 10-3-6-1 اشاره
کرد.


92/5/15- جواد پیشه زاد: با عرض سلام حضور استاد عزیزم. آیین نامه 2800 در قسمت
پیکربندی سازه ای بند 1-5-3 میگه فاصله مرکز جرم از مرکز سختی از 5 درصد بعد ساختمان
کمتر باشه ولی در قسمت پلان منظم بند 1-8-1-1-ب این مقدار رو 20 درصد بعد ساختمان
معرفی میکنه. حالا تکلیف ما چیه؟ با کدوم یک کنترل کنیم که سازه منظم است یا نامنظم
تا در صورت نامنظمی 30 درصد نیروی زلزله جهت متعامد رو به ترکیب بارها اضافه کنیم.
با تشکر


پاسخ: با سلام، اولا بند1-5-3 تنها یک توصیه می باشد و ربطی به منظمی یا نامنظمی
سازه ندارد. معیار منظم بودن همان بند 1-8-1 می باشد. دوما در سازه های منظم نیز
(طبق بند 2-1-4 ب) در بیشتر سازه ها عملا ملزم به منظور کردن زلزله 30 درصد هستیم
(چه منظم و چه نامنظم). برای مثال اگر هر دو جهت قاب خمشی( فولادی یا بتنی) باشد،
تمامی ستونها در محل تقاطع دو سیستم باربر جانبی بوده و زلزله 30 درصد باید اعمال
شود.


92/5/14- سعید رسولی: سلام. لطفا در مورد نحوه به دست آوردن فشار خاک پشت ديوار
حائل زیرزمین ساختمان جهت طراحی آن توضیح دهید و اگر کتابی در این مورد موجود می
باشد معرفی نمایید. (در مورد طراحی آن در کتاب بتن مهندس طاحونی گفته شده که اگر
از چهار طرف به تیر، ستون، و فنداسیون اتکا داشته باشد می توان به صورت دال دوطرفه
طراحی نمود)


پاسخ: با سلام، فشار پشت خاک بر اساس نوع خاک منطقه متغیر است و بر اساس گزارش
مکانیک خاک تعیین می شود. در صورت غیاب گزارش، به صورت “تقریبی” می توان ضریب K0
را برابر 0.5 درنظر گرفته و با فرض اینکه وزن مخصوص خاک 2 تن بر متر مکعب باشد
(که این خود نیز بستگی به خاک محل و اشباع بودن یا نبودن آن دارد)، می توان مقدار
تقریبی فشار جانبی را محاسبه کرد. با این فرضیات تقریبی برای مثال اگر ارتفاع زیرزمین
4 متر باشد، یک بار مثلثی خواهید داشت که حداکثر فشار در پایین دیوار برابر 4 تن
بر مترمربع دیوار خواهد بود.


92/5/12- هادی: سلام استاد.میشه سر فصل های دروس تحلیل سازه و مقاومت مصالح که
در کنکور ارشد مورد سوال قرار میگیرن رو به ما معرفی بفرمایید.با تشکر


پاسخ: با سلام، سرفصل ها همان سرفصل های دروس تحلیل 1 و مقاومت 1 می باشد که سرفصل
های آن را می توانید از همین سایت از قسمت سرفصل ها دانلود نمایید.


92/5/12- حمیدرضا جوانمرد: باسلام. درسازه هاییکه در دوجهت خمشی هستند آیا کنترل
قانون 100-30 (یعنی صد درصد نیروی جانبی همراه با سی درصد در راستای دیگر) برای
ستونها باید انجام شود یا نیازی نیست.چرا که اگر پاسخ مثبت باشد بدان معناست که
همواره در تمامی سازه ها با هر نوع سیستم مقاوم در برابر زلزله باید این کنترل
صورت بگیرد باتشکر12/5/92


پاسخ: با سلام، بلی طبق بند 2-1-4 استاندارد 2800 برای تمامی ستونهایی که در محل
تقاطع دو سیستم باربر جانبی قرار دارند، باید زلزله 30 درصد متعامد منظور شود.
در سازه هایی که هر دو جهت قاب خمشی هستند، عملا تمامی ستونها در دو جهت جزئی از
سیستم باربر جانبی هستند و باید زلزله 30 درصد را اعمال نمود. البته در ادامه این
بند یک تبصره وجود دارد (تبصره 1) که برای ستونهای با نیروی محوری کم استثنا قائل
می شود.


92/5/12- یوسفی: با سلام خدمت استاد گرامی. از شما بابت زحماتتان متشکرم::استاد
در طرح سازه های فولادی به روش تنش مجاز فرق بین ترکیب بار وِیژه و ترکیب بار زلزله
تشدید یافته چیست؟ آیا این دو اصلا با هم فرق دارند و چه اعضایی باید با آنها طراحی
شود؟ لطفا مثل همیشه کاملا راهنمایی بفرمائید.::با تشکر فراوان


پاسخ: با سلام، ترکیب بار عادی، همان ترکیب بارهایی می باشد که در مبحث 6 و نیز
ص 15 مبحث دهم آمده است. این ترکیب بارها در طراحی “تمامی” اعضا و بخشهای سازه
باید کنترل شوند. در اعضای خاصی و موارد خاصی علاوه بر ترکیب بارهای عادی، ترکیب
بارهای ویژه لرزه ای نیز باید کنترل شوند. برای مثال ستونهایی که نیروی محوری آنها
از یک حدی زیادتر باشد، طبق بند 10-3-6-1 مبحث دهم باید برای ترکیب بارهای لرزه
ای نیز کنترل شوند. علت این کنترل مضاعف این است که ستونهای فلزی تحت اثر فشار
خالص شکل پذیری کمتری داشته و ضربه زلزله وارد بر آنها بیشتر خواهد بود.


92/5/11- سینا: با سلام.در ساختمان های اسکلت فلزی مهاربندی شده معمولا یکی از
ستون های متصل به بادبند نیروی بلندشدگی یا آپلیفت داریم.مقدارمجاز نیروی بلندشدگی
برای کنترل آن چقدراست؟؟؟با تشکر


پاسخ: با سلام، حداکثر کشش ستون بر اساس بند 9-17-4-2-3 مبحث نهم تعیین می شود.
البته موارد دیگر نیز باید کنترل شوند. برای مثال بولتهای ورق پای ستون باید قادر
به تحمل این کشش باشند و طول مهار کافی در پی داشته باشند.


92/5/11-امید گلرخ: با سلام خدمت استاد گرامی، در خصوص طراحی صفحات گوشه در بادبندهای
ضربدری، اگر ضابطه 2t را بخواهیم رعایت کنیم صفحات با ابعاد بزرگی طرح می شوند.پس
ما مجبوریم از سخت کننده استفاده کنیم، حال سوال اینجاست برای طراحی این سخت کننده
ها ازچه مرجعی می بایست استفاده کنیم. با تشکر


پاسخ: با سلام، مطابق شکل ص 393 مبحث دهم، خط تسلیم رسم شده ورق اتصال را به دو
ناحیه تقسیم می کند: 1-نیمه متصل به بادبند 2- نیمه متصل به تیرو ستون. در نیمه
متصل به بادبند نیازی به سخت کننده نمی باشد. در نیمه متصل متصل به تیرو ستون نیز
در بیشتر موارد نیازی به سخت کنند نخواهد بود و اگر زاویه به گونه ای باشد که نیاز
به سخت کنند باشد (طبق تحقیقات پروفسور آستانه نسبت طول آزاد به ضخامت ورق باید
کمتر از 22 باشد)، ضوابط آیین نامه برای ابعاد این سخت کننده نداریم (من ندیده
ام). وظیفه این سخت کننده تنها جلوگیری از کمانش ورق اتصال است و نیروی خاصی بر
آن وارد نمی شود. به عنوان یک توصیه می توانید ضخامت سخت کننده را برابر نصف ضخامت
ورق اتصال و عرض آنرا 10 تا 15 برابر ضخامت سخت کننده درنظر گیرید.


92/5/10- خالدی: با عرض سلام و احترام::در پروژه فولاد من کنسول وجود دارد که شامل
بار قائم می شود. در ترکیبات بارگذاری اثر نیروی قائم را اعمال کرده ام. حال چگونه
این نیروی قائم را به کنسول ها اعمال کنم؟::منبع مناسبی برای این جوابم پیدا نکردم.
اگه ممکنه به صورت گام به گام نحوه اعمال بار قائم در ایتبس را بیان نمایید.::خیلی
خیلی ممنون


پاسخ: با سلام، پس از تعریف بار EV در قسمت static load case و نیز منظور کردن
آن در ترکیب بارها، باید بر اساس بارهای مرده و زنده بالکنها، بار قائم را طبق
بند 2-3-12-2 استاندارد 2800 وارد نمایید. برای مثال اگر A=0.35 و ضریب اهمیت برابر
یک باشد و مجموع بار گسترده زنده و مرده بالکن (بدون ضریب) برابر 1000 کیلوگرم
بر متر مربع باشد. در این صورت باید یک بار گسترده برابر با 490 کیلوگرم بر مترمربع
و از نوع بار EV به کف بالکن اعمال نمایید (دقیقا همانطور که بار مرده و زنده را
به کف اعمال کردید). همچنین اگر در کناره های بالکن بار مرده دیوار قرار داده اید
(بار گسترده بر روی تیر کنار بالکن)، باید یک بار گسترده از نوع EV به تیر کناری
نیز اعمال نمایید. خلاصه اینکه هر جا که بارهای مرده و زنده را اعمال کرده اید،
EV نیز باید اعمال نمایید.


92/5/10- محمد: با سلام خدمت استاد گرامی::در صورتی که در یک جهت نیروی شلاقی داشتیم
و در جهت دیگر نداشتیم آیا می توانیم در ایتبس برای جهتی که نیروی شلاقی دارد از
UBC94 و برای جهتی که نیروی شلاقی نداریم از User Coefficent استفاده کنیم؟::ممنون
میشم اگه راهنمایی کنید.


پاسخ: با سلام، بلی مشکلی نیست. زلزله های استاتیکی دو جهت متعامد مستقل از هم
بوده و می توانید جداگانه به هر روش دلخواهی هر کدام را تعریف نمایید.


92/5/9- مهدی: با سلام -در etabs هنگام گرفتن ارماتور برشی در قسمت shear reinforcing
در اکثر ستونها به جز چند تا بقیه صفر اند .بی زحمت دلیلش رابفرمایید


پاسخ: با سلام، در صورتی که نیروی برشی موجود کمتر از نصف مقاومت برشی بتن ستون
باشد، مقدار آرماتور برشی صفر اعلام می شود. این به این معنی است که از لحاظ نیروی
برشی موجود نیاز به تنگ نیست. ولی باید توجه داشته باشید که وظیفه تنگ ها در ستون
تنها تحمل برش نمی باشد. تنگها باید مانع از کمانش آرماتورهای طولی ستون شوند و
برای این منظور آرماتورهای طولی یک درمیان باید توسط تنگها مهار شوند. علاوه بر
این تنگها بتن ستون را محصور کرده (در آغوش گرفته) و شکل پذیری آن را افزایش می
دهند. بنابراین حضور آنها (چه برش داشته باشیم و چه نداشته باشیم) الزامی است.
در صورتی که برش کم باشد و اعداد در نرم افزار صفر اعلام شوند، باید حداقل مقادیر
آیین نامه ای را قرار داد.


92/5/9- امیر: با عرض سلام در مورد طراحی کف ستون زیر ستون فولادی مدفون در دیوار
برشی با توجه به زیاد بودن نیروی محوری توضیح بدین تشکر.


پاسخ: با سلام، ضابطه خاصی ندارد. با افزایش نیروی فشاری، نیروی وارد بر بتن زیر
ورق افزایش می یابد که برای کاهش آن باید ابعاد ورق پای ستون را افزایش دهید. اگر
هم کشش بالاست، باید تعداد (یا مساحت) بولت های ورق را افزایش دهید و همچنین به
مهار این بولت ها در بتن پی توجه نمایید.


92/5/9- علی: سلام ::در سایت ایران سازه ازاقای مهندس جعفری نقل شده است که :در
طراحی بادبندیای ضربدری ضریب کمانش برای جهت اصلی عدد 0.5 است که این ضریب توسط
خود برنامه در نظر گرفته میشود و نیازی به اعمال دوباره آن توسط کاربردر نرم افزار
ایتبس نیست که در برخی موارد به اشتباه دوباره توسط مهندسین لحاظ میشود که این
مساله باعث میشود که ضریب کمانش به جای عدد 0.5 عدد 0.25 در نظر گرفته شود. ::ایا
این جمله درسته؟


پاسخ: با سلام، بلی همینطور است. در قسمت overwrite اعضای بادبند، ضریب مربوط به
Unbraced length ratio(Major) به صورت پیش فرض ضریب 0.5 درنظر گرفته می شود. طول
موثر بادبند به صورت زیر محاسبه می شود: Le=Unbraced length ratio(Major)*Effective
length factor(K Major) محاسبه می شود که اگر هر دو را برابر 0.5 وارد کنید، نتیجه
برابر 0.25 خواهد بود.


92/5/9- سید محمود مظلومی: با سلام و عرض ادب حضور استاد ارجمند؛::::آیا به علت
محدودیت ایجاد شده ناشی از قطع و بریدن میلگرد های انتظار ستون،اجرای الحاقی طبقه
آخر یک سازه بتنی بصورت فولادی میسر می باشد؟در صورت جواب مثبت،چگونه می توان اتصال
ستون بتن آرمه را به ستون فلزی تامین کرد؟ضمناً در صورت جواب منفی، آیا می توان
جهت اتصال میلگردهای کوتاه شده ستون زیرین به میلگردهای ستون طبقه الحاقی،در پای
%D


پاسخ: با سلام، بلی امکان پذیر است. می توانید از کاشت آرماتور استفاده نمایید
(با شرکت هایی که در زمینه مقاوم سازی فعال هستند از نزدیک مشاوره نمایید). پس
از کاشت آرماتور بر روی ستون موجود، هم می توانید به صورت بتنی ستون اجرا نمایید
و یا یا اینکه یک ورق نصبی فولادی (همانند baseplate) با استفاده از آرماتورهای
کاشته شده اجرا کرده و ستون فولادی جدید را به آن جوش دهید.


92/5/9- حمید: با سلام خدمت استاد محترم::اگر در طبقه بام میلگرد ستون بصورت مستقیم
بوده وطول مهاری هم درتیر رعایت شده باشد نیاز به خم است ::بطور کلی ضابطه اتصال
تیر به ستون در تراز بام در سازه های با شکل پذیری متوسط به چه شکل است وایا خم
90 درجه که مشکلات اجرایی دارد الزامی است؟ با تشکر


پاسخ: با سلام، امکان مهار آرماتورهای انتهایی بدون استفاده از قلاب عملا غیر ممکن
است و برای مهار مناسب آنها باید خم شوند.


92/5/2- هومن: با سلام خدمت آقای دکتر حسین زاده::از چه مراجعی برای محاسبه نسبت
پهنا به ضخامت حالات مختلف جدول B4.1 آیین نامه فولاد آمریکا و مبحث دهم و یا در
واقع محاسبه ضریب کمانش ورق استفاده شده است چون مراجعی که من دارم مانند کتاب
سالمون K ورق منطبق با حالت غیر فشرده می باشد.همچنین برخی از ردیفهای مبحث دهم
با AISC مطابقت ندارد و یا در آن ذکر نشده مانند حالت 10(جان قطعات تحت اثر مشترک
فشار حاصل از ..)


پاسخ: با سلام، قسمت ASD برگرفته از AISC-ASD1989 می باشد و با مقادیر این آیین
نامه تطابق دارد. قسمت حد نهایی مبحث دهم نیز برگرفته از AISC-LRFD2005 می باشد
و با آن تطابق دارد. تنها اشتباه رخ داده در مبحث دهم در حالت 1 و 2 مربوط به صفحه
155 مبحث دهم ایران می باشد که با AISC2005 تطابق ندارد. در پیشنویس ویرایش جدید
مبحث دهم این مورد بر اساس AISC اصلاح شده است.


92/5/1- حیدری: با سلام. برش پانچ فونداسیون سازه فلزی 8طبقه در بعضی نقاط به 4.5
رسیده. افزایش مقطعی عمق فونداسیون و یا تعبیه شمع هم پاسخگو نبود. خواستم ببینم
راه حل شما در این مورد چیست؟ ممنون از حوصله جنابعالی


پاسخ: با سلام، نرم افزار SAFE8 در محاسبه برش پانچ مشکل دارد و اشتباه محاسبه
می کند. برش پانچ را دستی چک کنید و یا از SAFE12 استفاده نمایید.


92/5/1- محسن محشورا: با سلام.ایا می توانیم میلگردهایی که از ستون طبقه پایین
در ستون طبقه بالا امتداد پیدا نمیکنند و وصله نمیشوند را در سقف با قلاب خم کنیم
وبتن سقف را بریزیم؟اینطوری میلگردهای اضافی از ستون پایین آیا مهار میشوند؟


پاسخ: با سلام، در صورت استفاده از قلاب، طول لازم برای گیرداری کاهش می یابد.
در این حالت طبق بند 9-18-2–7-1 میلگردی که قطع می شود باید حداقل به اندازه 20
برابر قطر میلگرد از انتهای ستون ادامه یابد و سپس خم شود. بنابراین عملا خم کردن
میلگرد غیر منطقی می باشد و بهتر است ادامه یابد.


92/5/1- مهناز محمدی: سلام. می خواستم بدونم اگه ساختمانی با طول 45 متر داشته
باشیم آیا باید در بین آن درز انقطاع بگذاریم؟ کلا وقتی طول ساختمان زیاد است هر
چند متر درز لازم است؟


پاسخ: با سلام، بله در سازه های بتنی طبق بند 9-9-7-2، در سازه با طول زیاد دو
راه بیشتر ندارید: یا باید از درز انقطاع استغاده نمایید و یا اینکه بارگذاری حرارتی
را در بارهای وارد بر سازه منظور نمایید که در این حالت نیازی به درز انقطاع نخواهد
بود.


92/4/29- نوشین حسن پور: سلام آقای دکتر طاعات و عباداتتون قبول:: من در ایتبز
یه سازه فولادی مهاربندی شده رو مدل کردم. تمامی کفها 400kg/m^2 بار مرده و 200kg/m^2
بار زنده دارند(بار دیوار 600). وقتی باASD89 طراحی انجام میدم(با ترکیب بارهای
پیش فرض برنامه)اکثر تیرها مشکل خیز دارن طوریکه ترکیب بار تعیین کننده خیز است.طول
دهانه تیرها هم 4 یا 5 یا 5.5 متر است. بنظر جنابعالی این مشکل طبیعی است؟ آیا
بار مرده من زیاد است؟


پاسخ: با سلام، در چنین تیرهایی معمولا مقاومت تعیین کننده است و خیز تعیین کننده
نیست. احتمالا در وارد کردن اعداد اشتباه کرده اید. مثلا ممکن است مدول الاستیسیته
را کمتر وارد کرده باشید و یا اینکه تنش تسلیم فولاد را بالاتر از 2400 وارد کرده
باشید.


92/4/27- حجازی: با سلام.باتوجه به بند9-10-8-4در تحلیل سازه باید سختی خمشی وپیچشی
اعضای ترک خورده به نحو مناسب محاسبه ومنظور گردد.مثلا در قابهای مهار نشده سختی
تیرهامعادل 35/.باید در نظر گرفت شود.اما در این بند مشخص نشده که سختی خمشی را
می توان کاهش داد یا سختی پیچشی وآیا می توان برای هر دو مورد این کاهش را در نظر
گرفت.با توجه به راهنمای ابا ضریب کاهش سختی پیچشی تیرهاحتی15/.نیز پیشنهاد شده.


پاسخ: با سلام، بلی به دلیل ترک خوردن تیر، هم سختی پیچشی و هم سختی خمشی تیر کاهش
می یابد و همانگونه که خودتان اشاره کردید، برای پیچش ضریب 0.15 و برای خمش ضریب
0.35 مناسب می باشد. البته در قابهای مهار شده این مقادیر 1.5 برابر درنظر گرفته
می شود. همچنین طبق بند 9-12-11-2 در صورتی که مقدار پیچش فراتر از مقدار عنوان
شده در این بند باشد می توان برای کاهش مقدار آن ضریب پیچش را حت?? از 0.15 نیز
کمتر درنظر گرفت.


92/4/26- علی: سلام::1-ایا ساختمانها با سقفهای پیش تنیده ویا سقفهای کوباکس که
درانها تیرها حذف میشود، شامل بند ت صفحه 75 مبحث ششم میشوند؟::2-درسقهای کامپوزیت
جهت صحیح نصب برشگیر ناودانی به چه صورتی است واصلا مهم است یا نه؟::3- درست است
که حتما باید در دو طرف تیر دال وجود داشته باشد تا ایتبس ان تیر را مرکب طراحی
نماید؟::4-چرا در سازههای مهاربندی شده با سقف کامپوزیت شاهتیرها وکشها را مرکب
طراحی نمیکنند؟


پاسخ: با سلام، 1- با سقف کوباکس آشنا نیستم ولی در مورد سقف پیشتنیده باید رعایت
شود. 2- جهت نصب در کتب فولاد آمده است ( در جزوه فولاد ارشد بنده نیز آمده است).
در صورت رعایت جهت ناودانی ها (برشگیرها) هنگامی که تیر تغییرشکل می دهد، بتن در
داخل ناودانی محصور شده و مقاومت و سختی آن افزایش می یابد و در نتیجه درگیری بیشتری
بین تیر فولادی و دال بتنی ایجاد می شود. بهتر است رعایت شود. 3- خیر. ایتبس تیرهای
لبه را نیز می تواند به صورت کامپوزیت طرح دهد (و تنها نصف دال را منظور کند).
ولی توصیه بنده این است که خود کاربر این تیرها را به جهت عدم اطمینان از بتن ریزی
کامل در لبه، به صورت تیر غیر کامپوزیت طراحی کند. 4- در رابطه با شاهتیرها، اگر
تیر اتصال گیردار به ستون داشته باشد، در قسمتی از تیر لنگر منفی بوده و عملا بتن
دال غیر موثر است. علاوه بر این در ناحیه بحرانی دو انتهای تیرهای گیردار اجازه
استفاده از برش گیر را نداریم ( بند 10-3-4-3). در رابطه با شاهتیرهایی که به صورت
دوسرمفصل به سازه متصل هستند می توان آنها را مختلط در نظر گرفت. البته بنده به
شخصه ترجیح می دهم که تیرهای اصلی را (چه مفصلی و چه گیردار) به جهت اهمیت آنها
مختلط درنظر نگیرم.


92/4/25- جوانبخت: سلا آقای دکتر-آقای دکتر میخواستم بدونم در پرورِه بتن در انتخاب
تیر و ستون ما باید حتما عرض تیر را با ستون یکی قرار دهیم یاخیر لزومی ندارد فقط
صرفا برای زیبایی بعد کار است؟چون در سازه فولادی عرض تیر حداقل باید 5سانت برای
اینکه جوشکاری بهتر و راحتر انجام شود کوچکتر فرض میکنیم میخواستم بدونم چنین فرضی
هم در ساختمان بتنی وجود دارد یا خیر؟ با تشکر فراوان از پاسخ های شما


پاسخ: با سلام، در سازه های بتنی به جهت راحتی در قالب بندی می توان تیر را هم
عرض ستون طرح داد (البته در صورت امکان و اجباری نیست). در سازه های فولادی ولی
چنین بحثی وجود ندارد. اگر تیر فولادی به “بال ستون” به صورت “مفصلی” متصل است
که هیچ محدودیتی در عرض بال تیر نداریم. اگر به صورت “مفصلی” به “جان ستون H شکل”
متصل می شود، بهتر است کمی کوچکتر از جان ستون باشد تا بتواند داخل آن قرار گیرد.
اگر اتصال “گیردار” به “بال ستون” دارید، با توجه به فرم شکل کله گاوی (ورق روسری
اتصال گیردار) باید عرض بال تیر کوچکتر مساوی عرض بال ستون باشد.


92/4/25- نیره بابایی: سلام آقای دکتر. مرسی از زحماتتون. لطفاً تفاوت طراحی زیر
رو بیان کنید: طراحی براساس:1- مقاومت 2- ظرفیت 3- سطح عملکرد 4- دریفت. مورد سوم
خیلی برام مهمه. لطفاً اونو از بقیه بیشتر توضیح بدین و بگین کجا استفاده میشه؟
کلاً هر چهارتا کجا استفاده میشه؟(شرمندم که سوالم طولانی شد) من دراین ماه مبارک
رمضان برای شما که برای جامعه علمی کشور بی هیچ منتی زحمت میکشید بهترینها را آرزو
میکنم. تشکر


پاسخ: با سلام، تشریح کامل موارد در اینجا میسر نیست. روش سوم در بررسی سازه های
موجود (بحث مقاوم سازی) استفاده می شود. و با توجه به وقت گیر بودن این روش، در
طراحی سازه های جدید از آن استفاده نمی شود. به کتاب “طراحی و بهسازی لرزه ای سازه
ها بر اساس سطج عملکرد” نوشته مهندس تقی نژاد مراجعه نمایید.


92/4/25- جعفر نوحی: با سلام و قبولی طاعات و عبادات در ماه مبارک رمضان. استاد
عزیز در سازه های فولادی برای ما شکل پذیری مهم است یا داشتن مقاومت بالا؟ منظورم
این است که سازه سیستم خمشی داشته باشد تا در مقابل زلزله تغییرشکل های زیاد داده
و با این تغییرشکل انرژی زلزله را جذب کن ویا اینکه سازه به قدری قوی و سفت وسخت
باشد(مثل قاب حمشی با تعداد زیادی مهاربند) که اصلا تکان نحورد. کدامیک بهتر است؟


پاسخ: با سلام، ایده ال این است که سازه دارای مقاومت بالا و شکل پذیری بالا باشد.
ولی در عمل هرگاه بخواهیم مقاومت سازه را افزایش دهیم، شکل پذیری آن کاهش می یابد
و برعکس. علاوه بر شکل پذیری سختی جانبی سازه نیز اهیمت زیادی دارد. با افزایش
مقاومت معمولا سختی سازه افزایش یافته و در نتیجه ضربه ناشی از زلزله بر آن افزایش
می یابد. از طرفی اگر سختی سازه از یک حدی کمتر باشد، مشکل دریفت خواهید داشت.
این مباحث بسیار گسترده و تا حدی پیچیده می باشد. در کتاب پروفسور مقدم مطالب مفیدی
در این زمینه وجود دارد.


92/4/25- ناصر: با سلام::با توجه به اینکه سؤالات آزمون نظام مهندسی (محاسبات)،
در درس فولاد به سمت طراحی به روش LRFD میل کرده است؛ مطالعه چه کتابی را برای
آزمون مناسب میدانید؟ (با توجه به اینکه بیشتر کتابهای موجود به روشASD می باشند.)::


پاسخ: با سلام، بلی متاسفانه مرجع فارسی مناسبی در این زمینه نداریم.کتاب فولاد
سالمون که در همین سایت برای دانلود موجود است، به روش LRFD می باشد ولی به زبان
لاتین بوده و ممکن است سنگین باشد. شما بهتر است به مطالعه متن آیین نامه بپردازید.
می توانید در کلاسهای آمادگی آزمون نیز شرکت نمایید.


92/4/23- سینا: سلام جناب دکتر. من مشغول طراحی یک سوله هستم. طبق آیین نامه بار
باد وارد به سقف آن کششی و در جهت بالا میباشد. میخواستم بدونم در ترکیب بارهای
باد، ترکیبات شامل علامت منفی باد را هم بذارم؟ آیا قرار دادن علامت منفی به معنای
بی معنا بودن کششی بودن سقف و اعمال فشار اضافه بر تیرهای rafter نمیباشد؟


پاسخ: با سلام، در سوله ها با توجه به اینکه بارها به صورت دستی به صورت رفت و
برگشت توسط کاربر بر سازه اعمال می شود، در ترکیب بارها باید ضریب بار باد تنها
به صورت مثبت وارد شود (بر خلاف زلزله که ضریب بار آن هم به صورت مثبت و هم به
صورت منفی منظور می شود).


92/4/21- حمید: سلام حدمت شما استاد عزیز::در مورد نامنظمی بند 1-8-1-1-ث و Aj
ارائه شده در بند2-3-10-3 ایین نامه 2800 ::میخواستم بدونم آیا این دلتاها ، دلتای
نسبی هستن با مطلق؟چون آیین نامه دراین مورد مبهمه::یعنی اینکه میشه از خروجی ایتبس
استفاده کرد؟::بسیار ممنون


پاسخ: با سلام، در بند های فوق نوع تغییر مکان مشخص شده است. در بررسی نامنظمی
(بند 1-8-1-1) دلتاها نسبی هستند ولی در محاسبه ضریب Aj دلتاها مطلق هستند.


92/4/21- امیر: با سلام.میخواستم بدون وجود سخت کننده در تیر ورق باعث چی میشه
و چه کاربردی داره؟


پاسخ: با سلام، در تیرهایی که جان آنها نازک است (نسبت ارتفاع مقطع به ضخامت جان
مهم است)، در اثر برش وارده شده جان مقطع کمانش می کند (صفحه 103 جزوه فولاد ویژه
ارشد بنده را ببینید). علت عمده استفاده از سخت کننده عرضی جلوگیری از این نوع
کمانش در جانهای نازک می باشد. علل دیگری نیز داریم مثلا زیر بار متمرکز از سخت
کننده استفاده می شود.


92/4/19- کامیار: با سلام ایا میتوان با افزایش تعدا د میلگردها ویا بالا بردن
فی انهاوهمچنین کم کردن فاصله خاموتها به نصف سطح مقطع تیر یا ستون بتنی را کاهش
داد با تشکر


پاسخ: با سلام، معمولا این کار امکان پذیر نیست. چون آیین نامه یک سری محدودیت
هایی را قائل شده است که از حدی به بالا نمی توان میلگرد (چه طولی و چه عرضی) قرار
داد. علت این محدودیت ها: اگر تراکم آرماتور بالا رود بتن به راحتی از بین آنها
رد نشده و اجرای سازه با مشکل مواجه می شود. علاوه بر این شکل پذیری سازه در برخی
موارد زیر سوال می رود. دلایل دیگری هم مانند بحث حریق نیز دخیل هستند.


92/4/19- علي عبدالمالكي: سلام آقاي دكتر::سوال اول اينكه چرا در سازه هاي بتني
آرماتورهاي طولي تيرهاي طبقه اول كمتر از طبقه دوم در مي آد اما در مورد ستون ها
اينگونه نيست؟::و يه سوال ديگه اينكه وقتي سازه فولادي را در ايتبس مدل كردم نيروي
محوري بادبند طبقه اول حدود 3 تن از نيروي محوري بادبند طبقه دوم كمتر شده است
اما طبقات بالاتر روند عادي كاهشي در نيروي محوري بادبند دارند. به نظرتان مشكل
از كجاست؟


پاسخ: با سلام، البته همیشه اینگونه نیست. بستگی به هندسه سازه دارد. یکی از دلایل
این است که در طبقه پایین یکی از دو انتهای ستون اتصال گیردار به پی داشته و دوران
آن صفر است. این باعث می شود که سختی ستون طبقه پایین در مقایسه با سختی ستونهای
طبقه های بالاتر (که در هر دو انتهایشان مقداری دوران دارند) بیشتر شده و در نتیجه
در طبقه پایین ستون نسبت به تیر سختی بیشتری داشته و نیروی بیشتری را جذب کند.
در مورد بادبند نیز احتمالا پای ستونها را گیردار کرده اید و ستونهای طبقه پایین
به کمک بادبندهای طبقه پایین آمده اند.


92/4/18- کمیل قاسمی: سلام آقاي دكتر::ميخواستم بدونم براي طراحي دستي بادبند،
نيروي طراحي را از كدوم قسمت etabs بايد بگيرم؟::من وقتي از design output گزينه
P-M Colors / Brace Axial Force را مي زنم براي بادبند طبقه اول يه نيرويي در حدود
70 تن ميده ولي وقتي نيروهاي حاصل از تركيب بارها رو نگاه مي كنم حداكثر نيروي
محوري حدود 20 تن به اون وارد مي شه؟!!::براي طراحي دستي بادبند از كدومشون بايد
استفاده كنم؟


پاسخ: با سلام، صفحه 93 جزوه ایتبس بنده را ببینید (در همین سایت در قسمت جزوات
نرم افزاری). برای طراحی اتصال بادبند طبق بند 10-3-9-3-3 باید از نیروی ظرفیتی
استفاده نمایید که معمولا بیشتر از نیروی حاصل از ترکیب بار می باشد (همان 70 تن)
ولی برای طراحی خود بادبند باید از نیروی حاصل از ترکیب بار استفاده نمایید (همان
20 تن).


92/4/17- محمدی: با سلام خدمت شما::استاد در طبقه-1و-2 دیوار حایل دارم ودر کل
سازه 7طبقه است(وسازه مورد نظر بتنی است)2سئوال از حضورتون داشتم::1)بعد از اختصاص
دیوار حائل باید مش بندی انجام بدم واینکه وقتی می خواهم دیافراگم صلب به طبقه
اختصاص بدم باید به دیوار حائل وصل شه(آخه موقعی که مش بندی می کنم نقاط مش بندی
رو هم به مرکز جرم وصل می کنه)::2)استاد چون دیوار حائل دارم ترکیب باری اضافه
میشه ؟


پاسخ: با سلام، برای دیافراگم کردن تنها باید گره های تراز طبقه انتخاب شود. در
صورتی که آیین نامه طراحی دیوار برشی با آیین نامه طراحی سازه بتنی یکی باشد، می
توانید از ترکیب بارهای تعریف شده برای قاب بتنی، برای طراحی دیوار برشی نیز استفاده
نمایید.


92/4/16- رحیم: با سلام:: در اتصال ستون به ستون زمانی که از پروفیل IPB استفاده
میشود برای::اتصال میتوان جان و بال ستون ها را به هم جوش داد یا اینکه به وسیله
ورق::باید اتصال داشته باشند؟ اگر ستون به صورت باکس بود چطور؟::


پاسخ: با سلام، اگر منظورتان وصله ستونها می باشد، هم می تواند به صورت جوش نفوذی
(بدون استفاده از ورق وصله) باشد و هم اینکه از ورق وصله استفاده کرد (هم در ستون
باکس و هم ستون H شکل)


92/4/14- علی: سلام::چنانچه بخواهیم یک سازه فلزی (منظم یا نامنظ??) با سیستم مهاربندی
که با روشASDطراحی شده را مجددا با روش LRFD طراحی کنیم به صورت کلی (دید فنی جنابعالی)
شاهد چه تغییراتی در سایز مقاطع تیرها ،ستونها،مهاربندها و اتصالات خواهیم بود؟::در
قابهای خمشی چطور؟::با کمال تشکر وسپاس


پاسخ: با سلام، در صورتی که از ترکیب بارهای آیین نامه ایران استفاده نمایید (مطابق
جزوه ایتبس بنده که در همین سایت موجود است)، تغییر چندانی نخواهید داشت. در تیرها
ممکن است قدری (در حد چند درصد) نسبت تنشها کاهش یابد و در بادبند ها ممکن است
چند درصدی افزایش یابد. به طور خلاصه تفاوت چندانی نمی کند. ولی حسن آن این است
که تمامی ضوابط لرزه ای توسط نرم افزار کنترل می شود و نیازی به کنترل دستی آنها
نیست.


92/4/14- یوسفی: با سلام خدمت جناب دکتر ارجمند::من یک قاب دو بعدی 25 طبقه با
سیستم دوگانه (قاب خمشی + بادبند ضربدری) با sap طراحی کرده ام و برای خیلی از
تیرها تیرآهن نمره 50 (IPE50) جوابگو است. آیا به نظر شما این جواب معقول است یا
غیرعادی است؟ به جای IPE به نظر شما از چه مقاطعی برای تیرها استفاده کنم تا سایز
آنها خیلی بالا نرود؟::با تشکر ویژه::


پاسخ: باسلام، بله معقول است. برای سازه های بلند بهتر است به جای استفاده از مقاطع
آماده، از تیرورق استفاده نمایید.


92/4/10 فرخ بدلخانی: سلام استاد. ما نمیدونیم با چه زبونی از زحمات شما تشکر کنیم.
شما خیلی به گردن ماها حق دارید. ببخشید آیا در ایتبز باید برای هرکدوم از طبقات
دیافراگم جداگانه با اسم متفاوت اختصاص داد یا به همه ی طبقات یک دیافراگم با یه
اسم؟ دوستانم نیز به شما سلام میرسانند و تشکر میکنند.


پاسخ: با سلام، می توانید برای تمامی طبقات از یک نام استفاده نمایید. ایتبس خود
تشخیص می دهد که طبقات را جداگانه دیافراگم کند. اگر در طبقه ای دو سقف متفاوت
داشته باشید (مثلا دو برج دو قلو که در طبقات پایین به هم متصل بوده و در طبقات
بالا از هم جدا می شوند) در این صورت باید در آن طبقه خاص از دو نام مختلف برای
دیافراگم کردن آن دو قسمت استفاده شود.


92/4/10- هما رفیعی: با سلام و خسته نباشید. استاد من میخوام در یک ساختمان فولادی
کف صلب در ایتبز ایجاد کنم. یکی از بادبندها در کل طبقات به هیچ کفی متصل نیست(گوشه
ساختمان و در محل راهپله). بهمین دلیل وقتی من کفها رو انتخاب میکنم تا کف صلب
بسازم این بادبند به دیافراگم وصل نمیشه. دوستم میگه با انتخاب Pointها دیافراگم
بساز. منم میگم دیافراگم از طریق کفها باید ایجاد بشه. لطفا ما رو راهنمایی کنید%.
با تشکر


پاسخ: با سلام، باید توجه داشته باشید که اصولا استفاده از بادبند در چنین دهانه
هایی که اتصال به دیافراگم ندارند، نادرست می باشد. در صورتی که ناچار به استفاده
از بادبند در دهانه ای شوید که به کف طبقه متصل نمی باشد، باید به نحوه ای با دتایل
خاصی اتصال بادبند به کف طبقات برقرار شود که در این صورت می توانید برای دیافراگم
کردن طبقه از گرهها استفاده نمایید.


92/4/9- ساناز: با سلام.اگر در کارگاه در اجرای یک ستون،از یک طبقه به بعد به علت
نبود میلگرد از سایز بزرگتری بخواهند استفاده کنند،مثلا به جای12d25،از 10d28 استفاده
کرد؟با توجه به عدم تقارن و احتمالا سخت تر شدن ستون بالاتر،آیا ایرادی نیست؟با
تشکر فراوان::


پاسخ: با سلام، میلگردها تاثیری بر سختی ستون ندارند و مشکلی نیست. تنها باید توجه
شود که طول مهار میلگرد 28 بیشتر از 25 می باشد و بنابراین طول وصله میلگردها باید
افزایش یابد.


92/4/9- ساناز: با سلام.اگر در کارگاه به جای میلگرد AIII از AII در تیر بخواهند
استفاده کنند،آیا بدون آنالیز میتوان تصمیم گرفت؟با تشکر


پاسخ: با سلام، امکان پذیر است ولی باید تعداد میلگردها افزایش یابد (1.33 برابر
شود). از طرافی با توجه به افزایش تعداد میلگردها بحث فواصل و تراکم آرماتورها
نیز مجددا باید چک شود.


92/4/9- مریم واحدی: با سلام و سپاس حضور استاد ارجمند . آقای دکتر من دو ساختمان
را با مشخصات یکسان در sap و etabs مدل نموده ام ( بارگداری و مقاطع یکسان ) ولی
زمان تناوب دو مدل در دو نرم افزار متفاوت بدست می آید که در ساختمان کوتاهتر (
5 طبقه )اختلاف خیلی کم ولی در دو ساختمان 8 طبقه اختلاف در حد 0.21 ثانیه می باشد
( ایبس 1.67 و سپ 1.88 ). علت این تفاوت در چه می تواند باشد ؟


پاسخ: با سلام، در نرم افزار SAP تمامی اعضا را انتخاب کرده و از منوی Assign –
Frame – End(Length)Offsets گزینه Automatic from Connectivity را انتخاب کرده
و مقدار Rigid-zone factor را برابر 0.5 وارد کنید. همین کار را در ایتبس نیز انجام
دهید.


92/4/9- علی: با سلام … اعمال بارهای حرارتی در کدام یک از سازه ها ضروری می
باشد و ضابطه مربوط در کدامیک از بند های آیین نامه گفته شده ؟


پاسخ: با سلام، در سازه هایی که طول آنها از یک حدی بزرگتر باشد باید آنالیز حرارتی
انجام داد و یا به جای آنالیز حرارتی می توان درز انبساط قرار داد. در رابطه با
سازه های بتنی به بند 9-9-7-2 مراجعه نمایید.


92/4/8- سید رضا سیدی: با سلام واحترام خدمت شما وتشکر از جنابعالی بخاطر خدمات
علمی با ارزشتون…خواستم بدونم که در برنامه ETABS چگونه میتوان در دو انتهای
عضو اتصال نیمه صلب معرفی کرد . استاد گرامی خواهشمندم در صورت امکان مقداری جزیی
تر پاسخ دهید..با تشکر..دانشجوی سال آخر سازه…


پاسخ: با سلام، می توانید به همان طریقی که مفصل خمشی تعریف می کنید، عضو را انتخاب
کرده و از طریق منوی Assign- Frame/Line – Frame Releases/Partial Fixity پس از
فعال کردن M33، در قسمت Start و End به جای عدد صفر، سختی دورانی اتصال نیمه صلب
را وارد نمایید.


92/4/7/- دهاقین: ::با عرض سلام.در SAP14 ،قابلیت انتقال عکس العملهای تکیه گاهی
به SAFE12، ایجاد گردیده است با این تفاوت نسبت به ETABS که، علاوه بر نیروی عمودی
و لنگرها،نیروهای افقی را نیز انتقال می دهد و گره ها را بصورت RESTRAINT در SAFE
نمایش می دهد.::1-آیا باید در پیRESTRAINTحذف شود؟2-آیا عکس العملهای افقی(با توجه
به ایجاد حرکت افقی پی) حذف شود یا به طریقی اثر سختی افقی فنر معادل خاک لحاظ
شود ؟::باسپاس


پاسخ: با سلام، 1: بله پس از import کردن فایل تکیه گاهها را باید حذف نمایید.2:
در طراحی پی ها از طریق منوی Run/Advanced modeling options گزینه 2D Plate-…
را فعال نمایید تا حرکت افقی نادیده گرفته شود.


92/4/6- امیر کلانتری: با سلام خدمت استاد محترم:در خصوص کنترل ماکزیمم جابجایی
طبقات در ایتبس بتنی پس از اصلاح سختی ستونها به 1 و تیرها به 0.5 زمان تناوب سازه
در تمامی EX,EY,EXP,EXN,EYP,EYN باید تغییر یابد یا فقط EX,EY باید اصلاح گردد
و سپس کنترل جابجایی صورت گیرد؟و اینکه آیا باید زمان تناوب سازه قبل از اصلاح
سختیها با اعمال1.25 برابر دوره تناوب تجربی در UBC 94 باشد؟


پاسخ: با سلام، برای کنترل دریفت در فاب خمشی بتنی: 1- یک فایل ایجاد کرده و سختی
تیرها و ستونها را 1.5 برابر کنید 2- دوره تناوب سازه را در فایل جدید بخوانید
3- بدون توجه به محدودیت 1.25 برابر دوره تناوب تجربی، نیروهای زلزله (EX, EY,
EXP,EXN, EYP, EYN) مجددا با دوره تناوب جدید محاسبه نمایید. 3- مجددا سختی تیرها
و ستونها را کاهش داده (0.7 و 0.35) و نیروی های زلزله محاسبه شده در گام قبلی
را به سازه وارد کرده و جابجایی را کنترل نمایید.


92/4/6- حمید: با سلام و خسته نباشید ::من میخواستم بدونم با توجه به اینکه در
ASCE7-10 و احتمالا ورژن های قبلی آن اثر ترکیب بارهای زلزله ویژه آورده شده است
آیا این ترکیب بارها شامل ACI318-11 که هر دو بخشی از IBC2012 میباشند نیز میشود
یا خیر به عبارتی آیا وقتی از مثلا ACI318-11 و یا ACI318-08 استفاده میشود آیا
میبایست Special Seismic Load Effect را در Etabs فعال نمود یا خیر. سپاسگزارم


پاسخ: با سلام، این گزینه جهت اصلاح ترکیبات بار لرزه ای می باشد و تاثیر دیگری
ندارد. با توجه به اینکه ترکیبات بار را باید به صورت دستی تعریف نمایید (به جهت
اینکه ضریب نیروی زلزله 1.4 می باشد)، فعال کردن این گزینه در سازه های بتنی ضرورتی
ندارد. غیر فعال کردن این گزینه تاثیری بر کنترل ضوابط لرزه ای توسط نرم افزار
ایتبس ندارد و جای نگرانی نیست.


92/4/3- مهدی: درود::آیا برای ترکیبات بار حذف کشش و طراحی فنداسیون در برنامه
SAFE بایستی از 30-100 نیروهای زلزله استفاده کنیم یا باتوجه به اینکه در Etabs
انجام شده نیازی به این ترکیبات بار نیست ؟::سپاس


پاسخ: با سلام، بله باید درنظر گرفته شود. دقت نمایید که گرچه ترکیب بارها در ETABS
معرفی شده اند ولی این ترکیب بارها به SAFE منتقل نمی شوند و تنها بارها (D, L,
EX, Ey,…) به SAFE منتقل می شوند و شما باید مجددا ترکیب بارها را بسازید.


92/4/3- سهند- تبریز: سلام استاد::استاد میشه دیوار حایل رو به تنهایی مدلسازی
رد؟::یعنی سازه رو با ایتبس مدل کنیم و دیوار حایل رو با سپ ::


پاسخ: با سلام، دیوار حائل اگر یکپارچه با تیر و ستونها ساخته شود (در برخی پروژه
ها دیوار حائل با فاصله و جدا از سازه ساخته می شود)، باید با ابعاد واقعی در مدل
سازه در ایتبس مدلسازی شده و مش بندی شود و فشار خاک وارد بر آن در ایتبس اعمال
شود. وجود دیوار حائل موجب می شود که تغییر شکل جانبی سازه در تراز زیرزمین عوض
شود. علاوه بر این در تیرهای طبقه ای که دیوار دارید، ممکن است نیروی محوری قابل
توجهی (به جهت فشار خاک) ایجاد شود که گاه تعیین کننده است (همچنین در ستونها نیز
خمش ناشی از فشار خاک باید چک شود). اگر دیوار را از مدل ایتبس حذف کنید، این موارد
منظور نخواهند شود. برای طراحی آرماتورهای دیوار حایل، یا باید آنرا دستی طراحی
نمایید. و یا اینکه از نرم افزارهای دیگری مانند SAP استفاده نمایید.


92/4/3- آریایی: با سلام::برای طراحی سازه ها (ساختمان ها) از کدوم یک از آیین
نامه های معتبر و به روز که مورد قبول نظام مهندسی می باشد، می توان استفاده کرد؟
همچنین آیین نامه هایی مثل UBC97 ویرایش های دیگه ای از اون در حال حاضر وجود دارد؟


پاسخ: با سلام، فکر نمی کنم در نظام مشکلی از لحاظ انتخاب نوع آیین نامه باشد به
شرطی که تمامی ضرایب مربوطه را صحیح وارد کرده باشید. هر طراحی بنا به سلیقه و
تشخیص خود آیین نامه مربوطه را انتخاب می کند. توصیه من استفاده از ACI-05 و یا
نسخه های بالاتر آن برای بتن و استفاده از AISC-05 برای فولاد است. در رابطه با
سازه های فولادی این توضیح لازم است که با توجه به حذف روش ASD در آینده نزدیک
از مبحث دهم، بهتر است مهندسین روش کار با روش LRFD و آیین نامه های مربوطه را
به مرور فرا گیرند. AISC-05 مطابقت خوبی با روش LRFD در مبحث دهم دارد.


92/4/2- پریوش: با سلام. استاد عزیز من پروژه فولاد دوره کارشناسی را کار میکنم.
سازه من یک ساختمان فولادی 6 طبقه است. در یک گوشه ساختمان مقدار نیروی طراحی ستون
طبقه اول 48 تن است و با تعجب نیروی طراحی ستون یک طبقه بالاتر زیاد شده و 55 تن
شده است. آیا چنین حالاتی امکان دارد؟ آیا میتواند از اختلاف ارتفاع طبقات باشد؟(ارتفاع
طبقه اول 2.8 متر وطبقات بالاتر 3.2 متراست). خیلی خیلی تشکر


پاسخ: با سلام، بلی ممکن است. به خصوص مقدار لنگر در ستون به طول آن حساس است و
با کاهش طول ستون (با ??رض ثابت بودن برش در ستون) لنگر آن افزایش می یابد.


92/4/1- نیره بابایی: سلام آقای دکتر. مرسی از زحماتتون. لطفاً در مورد “بتن کرمو”
توضیح بدین. مثلاً شنیدم میگن ستون بتنی 35 در 35 ناخودآگاه کرمو درمیاد. این درسته؟
یعنی چی؟ خیلی ممنون و مرسی


پاسخ: با سلام، کرمو شدن بتن به عوامل مختلفی بستگی دارد از جمله نحوه متراکم کردن
آن، تراکم آرماتورها و فاصله آنها از هم (که بتن بتواند رد شود)، میزان روانی بتن،…
اگر ابعاد ستون کوچک و تراکم آرماتور در آن بالا باشد، در متراکم کردن آن و جا
دادن مناسب بتن باید دقت بیشتری به عمل آید. ولی این به این معنی نیست که طراحان
ستونهای کوچک طرح ندهند. بلکه به این معنی است که در موقع اجرا باید دقت بیشتری
به عمل آید.


92/3/30- نوید: سلام دکتر.در برنامه ایتبز وقتی که میخواهیم ضوابط لرزه ای را وارد
کنیم در قسمت آخر که0.4R راباید وارد کنیم وقتی که ما به دلیل تفاوت سیستم سازه
ای در هر دو جهت ضریب رفتار متفاوتی داریم باید کدام یکی را لحاظ کنیم؟در کتاب
آقای باجی گفتند باید برای هر جهت جداگانه طراحی شود ولی چگونه؟ما فقط حق وارد
کردن یک عدد داریم


پاسخ: با سلام، 0.4R همان ضریب امگا می باشد که برای مثال برای قاب خمشی متوسط
برابر 2.8 می باشد. شما می توانید دو فایل مجزا بسازید و یک بار ضریب مربوط به
قاب بادبندی شده را وارد کرده و در آن فایل بادبند ها را کنترل کنید و یک بار هم
در فایل دیگر ضریب مربوط به قاب خمشی را وارد کرده و تیرها و ستونهای قاب خمشی
را چک کنید. و یا اینکه به صورت محافظه کارانه، بزرگترین ضریب را وارد کرده و هردو
را با آن چک نمایید.


92/3/30- بیژنی: با سلام.لطفا در مورد تفاوت جوش گوشه با جوش نفوذی در اتصال ورقهای
ستونهای باکس توضیح فرمایید و علی الاصول پخ زدن ورقهای با ضخامت کم 15 و20میل
که هنکام برشکاری ورق مربوطه اعوجاج پیدا میکند چگونه صورت میگیرد وهمچنین در صورتیکه
دو طرف ستون باکس تیر گیردار و دو طرف تیر مفصل باشد ایا نیازی به جوشکاری 4 طرف
ورق پیوستگی میباشد؟ممنونم که توضیح کامل بفرمایید و مرجع داخلی معرفی فرمایید.


پاسخ: با سلام، وصله ستونها اگر از طریق ورق وصله انجام شود، اتصال ورق وصله به
ورقهای اصلی، با جوش گوشه خواهد بود ولی اگر وصله به صورت جوش لب به لب (بدون ورق
وصله) انجام شود، به صورت جوش شیاری با نفوذ کامل انجام می شود.در رابطه با تفاوتها
به کتب فولاد مراجعه نمایید. در رابطه با ورق پیوستگی در جهت هایی که تیر اتصال
مفصلی دارد نیازی به جوش دادن نیست. دقت نمایید که وظیفه ورق پیوستگی، پیوسته کردن
بالهای تیر دو طرف ستون می باشد. یعنی در واقع ورق پیوستگی همان ادامه بال تیر
در داخل ستون می باشد. در اتصال مفصلی بال تیر به ستون متصل نیست و بنابراین اتصال
ورق پیوستگی در آن راستا معنی ندارد.


92/3/25- ثابت: با سلام جناب دکتر اگر سازه ی 7طبقه فولادی محاسبه و ساخته شود
در هنگام سفت کاری یه طبقه به آن اضافه شود چه مسیری را باید چک کرد؟چه مشکلاتی
پیش روست؟


پاسخ: با سلام، مسلما مدل نرم افزاری باید توسط شرکت طرح دهنده مجددا اصلاح شده
و در صورت نیاز تیرها و یا ستونهایی که مشکل دارند مقاوم سازی شوند.


92/3/24- نگار صمیمی: برای مدلسازی میانقاب به روش دستک معادل فشاری در sap به
مدول الاستیسیته آجر نیاز دارم لطفا راهنمایی فرمایید::و در صورت وجود حل مثالی
در این رابطه::با تشکر


پاسخ: با سلام، البته احتمالا منظورتان مدول الاستیسته “آجرکاری می باشد” نه خود
آجر. به هر حال باید تست انجام شود و بر اساس نتایج تست مشخص شود (به دستورالعمل
FEMA356 مراجعه نمایید). در حالت کلی بسته به کیفیت مصالح، مقاومت فشاری آجرکاری
بین 20 تا 60 کیلوگرم بر سانتیمتر مربع متغیر است. مدول الاستیسیته را نیز تقریبا
550 برابر مقاومت فشاری درنظر بگیرید.


92/3/23- جواد ینگجه: با سلام ::جناب دکتر توی طراحی حالت حدی برای سازه فولادی
مقاطع مرکب مثلا دوبل IPE رو چطور معرفی می کنید؟:: برنامه مقاطع تعریف شده در
SD , General رو غیر فشرده میشناسه در حالی که دوبل IPE مقطعی فشردس


پاسخ: با سلام، بله نرم افزار مقاطعی را که در SD تعریف شده اند را به صورت مقطع
غیرفشرده شناخته و پس از طراحی اخطار غیرفشرده بودن می دهد. تنها راه حل این است
که مقطع را به صورت یکی از مقاطع استاندارد معادل سازی کرده و به صورت عادی معرفی
نمایید. مثلا می توانید از یک مقطع باکس معادل استفاده نمایید (به طوریکه مساحت
بال مقطع باکس برابر مجموع مساحت بالهای دو تیر بوده و همینطور جان و ارتفاع آن
نیز معادل باشد).


92/3/23- دهاقین: با عرض سلام و احترام.::در مورد طراحی فونداسیون سوله در SAFE
، شناژها را بهتر است مدل کنیم یا خیر؟ ( آیاطراحی شناژ بر اساس بند 9-17-7-2 مبحث9(نیروی
کششی معادل 10%نیروی محوری نهایی ستون طرفین)، کفایت میکند؟) ::در صورت مدل نمودن
شناژ ،از مشخصاتSLABاستفاده کنیم یا BEAM . ::با سپاس فراوان.


پاسخ: خیر شناژها نباید مدل شوند و تنها باید حداقل ابعاد بتن شناژ را رعایت کرده
و مساحت آرماتورهای شناژ را بر اساس کشش ده درصد محاسبه نمایید. در صورتی که شناژ
را به صورت SLAB مدل نمایید، نرم افزار بر سختی خمشی آنها حساب کرده و در این صورت
باید همانند پی نواری عادی برای آن نوار طراحی رسم کرده و آرماتور خمشی طراحی نمایید.
نیازی به درنظر گرفتن تیر نیز نمی باشد. در SAFE بین نوارهای پی حرکتی منظور نمی
شود تا بخواهیم شناژ را در آن مدل نماییم و نیازی به این کار نمی باشد.


92/3/23- رضا جعفری: با عرض احترام اگر تعداد میلگرد در 2 ستون برابر باشد و ستون
ها هم اندازه و مربع اما ارایش میلگرد در وجه های 2 ستون با هم اختلاف یک عددی
دشته باشد مثلا در یک ستون در هر وجه 5 ارماتور در دیگری در 2وجه 4 در 2وجه دیگر
6 که جمع ان در هر 2 ستون 16 عدد میشود تفاوت در نحوه عملکرد این دو ستون در مقایسه
با هم همچنین نوع ایراد در اجرا هنگام ارایش اشتباه نوع اول با نوع دوم چیست .
با تشکر .


پاسخ: با سلام در ستون اول (ستون متقارن) مقاومت خمشی حول هر دو محور برابر می
باشد. در ستون دوم مقاومت خمشی حول یک محور افزایش یافته و حول محور دیگر کاهش
می یابد و بنابراین این دو ستون با هم تفاوت دارند.


92/3/22- حسین سنچولی: با سلام و خسته نباشید خدمت شما استاد گرامی ، میخواستم
بدونم اگر بادبند قایم یک سوله که از میلگرد است ، پس از نصب به دلایلی برش داده
شود و مجدد جوش بخورد ، مشکلی در مقاومت سازه سوله بوجود می آید ؟ ممنون


پاسخ: با سلام، میلگردها اگر بدون پیش تنیدگی اولیه (با استفاده از بست قورباغه
ای) نصب شوند، معمولا لاغر محسوب شده و قاقد کارایی لازم خواهند بود (شل بوده و
عمل نمی کنند). پس از قطع میلگرد و جوش دادن آن باید مجددا پس کشیده شوند. برای
اطلاع از محدودیت لاغری به بند10-1-3-1 مبحث 10 مراجعه نمایید.


92/3/20- پیمان: درود بر شما ، در یک سازه 6 طبقه ،طبقه ششم در پلان عقب نشینی
دارد ، بنابراین ستونهای آن بر روی تیر قرار میگیرد، در این حالت : 1- برای محاسبه
نیروی زلزله قائم باید نیروی وارده از ستون وبارگیر تیر جمع شود ؟ نیروی زلزله
باید به ستونهای طبقه پایین هم اعمال شود؟ 2- برش موضعی در محل تلاقی ستون و تیر
اگر کمتر از نیروی برش نزدیک تکیه گاه باشد باز هم نیاز به کنترل دارد؟آیا نرم
افزار کنترل میکند؟


پاسخ: با سلام، 1: بله طبق بند 2-3-12-2 استاندارد 2800، برای محاسبه نیروی قائم
زلزله باید کل بار وارد بر تیر (شامل بار ستون و وزن سقف که بر تیر وارد می شود)
در نظر گرفته شود. برای محاسبه این وزن می توانید برش حداکثر در انتهای تیر (تحت
مرده + زنده) از نرم افزار خوانده و ضرب در دو نمایید. شما نیروی قائم را تنها
به تیر وارد می کنید که این بار بر اساس تحلیل سازه به ستونهای پایین نیز منتقل
می شود.2: در محل اتصال ستون به تیر حتما باید از سخت کننده در جان تیر استفاده
نمایید (باید محاسبه شود) همچنین برای بال پایینی تیر (در جایی که ستون بر روی
آن نشسته) باید مهار جانبی تامین نمایید (بال فوفانی تیر مدفون در سقف بوده و نیاز
به مهار ندارد). برای تامین مهار برای بال پایینی باید از زانویی (سینه بند) استفاده
نمایید و آنرا به تیرچه های سقف وصل نمایید.


92/3/19- محمد: با سلام خدمت استاد گرامی یه سوالی داشتم در مورد ساختمانهای با
مصالح بنایی همراه با کلاف بندی قایم و افقی اونم اینکه در اینگونه ساختمونا شاهتیرهای
فولادی میتونه روی کلاف قایم بیفته (کلاف به عنوان تکیه گاه شاهتیرعمل کنه) یا
نه و آیا اصلا مجاز به بارگذاری این کلاف ها هستیم و یا خیر (در صورت استفتده از
بالشتک چی ) به علاوه بهترین محل قرارگیری شاهتیرها چه موقعیتی از دیوار میتونه
باشه با تشکر


پاسخ: با سلام، در سازه های با مصالح بنایی، فرض بر این است که دیوارهای بنایی
وظیفه تحمل بار سقف را بر عهده دارند. در صورتی که شاهتیر (شاهتیری که بار سقف
را تحمل می کند و تیرچه ها بر روی آن نشسته اند) بر روی کلاف قائم قرار گیرد، آن
کلاف دیگر کلاف نبوده و ستون محسوب می شود و باید بر اساس ضوابط ستونها و بر اساس
بار وارد بر آن طراحی شود. به طور کلی بهتر است جهت تیرچه های سقف را طوری انتخاب
نمایید که همگی بر روی دیوار حمال قرار گیرند. اگر به ناچار تیرچه ها به جای دیوار
بر روی شاهتیر قرار گیرند، دو انتهای شاهتیر به ناچار باید روی یک کلاف قائم قرار
گیرد که البته همانطور که گفتم ابعاد این کلاف قائم (که حالا دیگر به آن ستون اطلاق
می شود) باید کمی بزرگتر طراحی گردد تا پاسخگوی بار متمرکز وارد بر آن باشد.


92/3/19- ایدین طاووسی: با عرض سلام و خسته نباشید میخواستم بدونم تو طراحی سازه
فولادی به روش lrfd اگه بخواهیم از تیر ورق که به وسیله روش sd section ساخته شده،است
استفاده کنیم چطوری میشه تو etabs ایراد مقطع غیر فشرده بودنشو برطرف کرد؟


پاسخ: با سلام، متاسفانه در ورژن فعلی نرم افزار این مشکل وجود دارد و در صورت
استفاده از آیین نامه های جدید نباید از section designer استفاده نمایید. البته
به راحتی می توانید مقاطع خود را معادل سازی کرده و در قسمت عادی تعریف نمایید.


92/3/19- علی: سلام::1-در سقفهای کامپوزیت ایا لازم است برای شاهتیرها وکشها برشگیر(گلمیخ)
در نظر گرفت ؟توصیه جنابعالی چیست؟::2- در سازه های فلزی اپلیفت ها را باید برای
تمام ترکیب بارها کنترل نمود یا فقط بعضی از ترکیب بارها؟::متشکرم::


پاسخ: با سلام، 1:برشگیرها جز در مورد زیر در تمامی تیرها و شاهتیرها اجرا می شود:
در نواحی که احتمال تشکیل مفصل پلاستیک در تیر وجود دارد مانند دو انتهای شاهتیرهای
قاب خمشی (در نواحی نزدیک ستون). بند 10-3-4-3 را ببینید. البته شاهتیرهایی که
جزئی از سیستم باربر جانبی (قاب خمشی) هستند نباید به صورت تیر مختلط در نظر گرفته
شوند و در طراحی آنها (با وجود اینکه برش گیر دارند) از وجود بتن کمکی روی تیر
و برش گیر صرف نظر می شود. 2: اگر منظورتان کنترل تنش خاک زیر پی (تنش های کششی)
می باشد که باید برای (D+L) و (0.75D+0.75L+0.75E)کنترل شود. که البته نیروی زلزله
را باید در حالت مختلف (مثبت و منفی و جهت های x و y و همچنین زلزله 30 درصد کنترل
نمایید).


92/3/19- سارا پویافر: با سلام و عرض ادب و احترام. آقای دکتر چرا در یک ساختمان
تیرها به نیروی محوری طراحی نمیشوند(در ترکیبات بارگذاری خبری از نیروی محوری نیست)
مگر نیروی زلزله در تیرها نیروی محوری ایجاد نمیکند( نیروی زلزله در راستای محور
تیرها وارد میشود)


پاسخ: با سلام، در اکثر سازه ها در تراز تیرها دیافراگم سقف را داریم. سقف های
رایج سختی محوری و برشی بالایی دارند که مانع از این می شوند که در تیرها نیروی
محوری بالایی ایجاد شود. در صورتی که سازه شما فاقد سقف باشد (مثلا در قسمتی از
سازه تنها تیر و ستون باشند) در این صورت در نرم افزار مجاز به تعریف دیافراگم
نمی باشید و پس از تحلیل سازه خواهید که بسته به هندسه سازه (مثلا محل بادبندها)
در تیرها نیز نیروی محوری ایجاد می شود که البته در طراحی باید منظور شود.


92/3/19- سیمین فهمی: با سلام و خسته نباشید:: لطفاً در مورد نقش دیافراگم صلب
در رفتار لرزه ای و ثقلی ساختمانها و شرایط تحقق یک دیافراگم صلب راهنمایی بفرمائید.
از اینکه به سوالات دانشجویان با حوصله پاسخ میدهید تشکر مینمایم.


پاسخ: با سلام، در مورد نقش دیافراگم صلب و یا نیمه صلب به دلیل گستردگی مباحث،
بحث در مورد آن در این فضا میسر نیست. در رابطه با شرایط صلب بودن یا نبودن سقف
باید به پیوست 6 استاندارد 2800 مراجعه نمایید. در سازه های معمولی (مسکونی و اداری)
با دهانه و سقف رایج (تیرچه بلوک، کامپوزیت، دال بتنی و هر سقفی که حداقل 5 سانتیمتر
بتن داشته باشد) معمولا سقف بر اساس ضوابط استاندارد 2800 صلب محسوب می شوند.


92/3/18- مهدی: اقای دکتر سلام- بنده مهندس ناظر پایه 3 هستم -به نظر شما اجرای
بالکن بصورت تیرچه بلوک اصولی میباشد؟یا این یک سنت غلطی است که هم اکنون در 90
درصد ساختمانهای مسکونی در حال اجراست. در نهایت چه فرقی بین دال و تیرچه بلوک
در اجرای بالکن میباشد- ممنون از زحمات بی دریغ جنابعالی


پاسخ: با سلام، در صورت استفاده از تیرچه بلوک، تیرچه ها در دو انتهای خود به تیرهای
اصلی (که به صورت طره به ستون متصل هستند)، متصل می شوند. بنابراین تیرچه ها بار
خود را به تیرهای طره منتقل کرده و تیرهای طره نیز بار را به ستون منتقل می کنند.
این طرح کاملا منطقی و صحیح است.


92/3/18- نادر ادراکی: با سلام وادب، استاد آیا نرم افزار safe8 شمع در پی را مدل
کند؟ممکن است در مدلسازی این حقیر را یاری کنید. آیا برای داشتن مقاومت اصطکاکی
شمع نیاز به اطلاعات ژئوتکنیکی است؟ آیا برنامه آرماتورهای شمع را محاسبه میکند
ویا تنها اثر شمع را وارد مدل میکند. باتشکر- از شیراز


پاسخ: با سلام، نرم افزار خود شمع (آرماتورهاو قطر لازم) را محاسبه نمی کند. شما
بر اساس مشخصات خاک محل و بارهای وارده شده، به صورت دستی باید شمع را طراحی کرده
و سپس سختی آن را (بر اساس محاسبات دستی) به صورت فنر در نرم افزار SAFE وارد نمایید.
این اطلاعات در طراحی پی در نرم افزار مورد استفاده قرار می گیرد.


92/3/17- سیاوش: سلام جناب دکتر::عذر میخوام، ولی در پاسخ به (سلام آقای دکتر- در هنگام اجرای بالکن بصورت دال آیا نیازی هست که تیرهابه اندازه طول بالکن ادامه داشته باشد؟)::به نظرم، حضور دال ضرورت طراحی پیچش را میگیرد.
———
پاسخ: با سلام، اگر دال بالکن به صورت طره و بدون حضور تیرهای کمکی کناری (به طوریکه از چهار وجه آن تنها یک وجه آن به تیر متصل شده باشد) اجرا شود، در انتهای دال طره پیچش خواهیم داشت. حال اگر سقف سازه از نوع تیرچه بلوک باشد (در نواحی داخلی که بالکن نیستند)، کل این پیچش را تیر اصلی نگه دارنده دال تحمل خواهد کرد ولی اگر پانلهای داخلی نیز دال باشند، قسمتی از این پیچش توسط ادامه دال در پانل داخلی (به صورت لنگر منفی) تحمل خواهد شد و قسمتی از آن نیز توسط تیر تحمل خواهد شد.
———
92/3/17- النا: با سلام استاد نحوه اعمال ضابطه بند 10-3-9-2-3-4 چگونه است.
———
پاسخ: با سلام، این بند مربوط به طراحی ورق اتصال بادبندها برای قاب خمشی ویژه می باشد. ضخامت ورق اتصال و هندسه آن باید به گونه ای باشد که بتواند نیروهای قید شده را تحمل کند. به جلد چهارم کتاب دکتر میرقاردی و دکتر ازهری مراجعه نمایید.
———
92/3/15- حسین: با عرض سلام و خسته نباشید. دکتر در سوال 59 دانشگاه آزاد امسال، در صورتی که نوع مقطع جدار نازک “نبود”، توزیع جریان برش کدام گزینه خواهد شد ؟ سپاسگذارم
———
پاسخ: با سلام، در صورتی که جدارنازک نباشد، پاسخ در گزینه ها نیست. دقت نمایید که در مقاطع جدار نازک، معمولا تنها تنشهای موازی با راستای جدار نمایش داده می شود به طوریکه در جدار های افقی، تنش ها افقی و در جدارهای قائم نیز تنشها به صورت قائم نمایش داده می شوند. در مقاطع غیر نازک، معمولا تمامی تنشها در راستای نیروی برشی نمایش داده می شوند برای مثال اگر نیروی برشی قائم باشد، تمامی تنشها در راستای قائم نمایش داده می شوند.
———
92/3/15- محمد مهدی: سلام ببخشید ضابطه تیرضعیف ستون قوی قاب فولادی خمشی ویژه طبق AISC درSAP چطوراعمال وکنترل میشه؟
———
پاسخ: با سلام، پس از انجام آنالیز و طراحی، از منوی
Design//Steel frame design//Display design info…//
گزینه
Beam/Column Capacity ratios
را انتخاب نمایید تا نسبت مقاومت تیر به ستون نمایش داده شود (خودتان به صورت چشمی باید کنترل نمایید).
———
92/3/14- علوی: فلسفه ترکیب 100 درصد نیروی زلزله در یک راستا با راستای متعامد با 30 درصد، به دلیل لحاظ احتمال وقوع زلزله تحت زاویه ای غیر از دو راستای اصلی هست. نمی دونم این برداشت چقد صحیح هست.::حالا سوال اینجاست. همونطور که می دونید در تحلیل دینامیکی میشه تحت زوایه دلخواه سازه رو تحریک کرد. بنابراین سازه تحت تمام حالات بارگذاری شده و هر عضو برای زلزله در بحرانی ترین راستا طرح خواهد شد؟
———
پاسخ: با سلام، همانطور که خودتان اشاره کردید، در آنالیز دینامیکی به جای منظور کردن زلزله 30 درصد متعامد، می توان نیروی زلزله را با زوایای مختلف (مثلا 0 درجه، 15 درجه، 30 درجه،…) اعمال نمود.
———
92/3/12- هادی بهمنی: سلام دکتر::در کتاب طراحی سازه های فولادی دکتر ازهری برای طراحی اتصالات نشسته تقویت شده ، صفحه نشیمن با جوش نفوذی کامل به بال ستون جوش شده است ، ولی در آیین نامه اتصالات چنین قیدی وجود ندارد ، کدام را مبنای طراحی قرار دهم ؟ ممنون
———
پاسخ: با سلام، در آیین نامه اجباری برای جوش نفوذی در اتصال مفصلی نداریم. تنها در اتصال گیردار (به جهت لرزه گیر بودن آن) باید ورق های روسری و زیرسری با جوش نفوذی متصل شوند. البته مسلما چنین عملی در جهت اطمینان می باشد و طراح می تواند بنابر قضاوت مهندسی (بسته به اهمیت موضوع) در نقاطی که تشخیص می دهد جوش نفوذی تجویز کند. در سوالهایتان وقتی به کتابی اشاره می کنید، آدرس دقیق ارائه دهید (شماره صفحه و شماره مثال …).
———
92/3/12- رحیم: با سلام.طی چه ضوابط و مقرراتی مجاز به تغییر محل دیوار برشی در ارتفاع و به قاب دیگر هستیم؟ اصلا آیین نامه اجازه می دهد ?
———
پاسخ: با سلام، دو بحث داریم : 1- حذف دیوار برشی از یک ارتفاعی به بعد 2- جابجا کردن دیوار برشی از یک دهانه به دهانه ای دیگر
اولی را در برخی از سازه های بلند انجام می دهند(البته با رعایت ضوابط). حالت دوم غیر معقول است. چون انتفال نیرو از یک دیوار به دیوار دیگر باید از طریق تیر رابط بین آنها صورت پذیرد که چنین تیری تحت اثر نیروهای سنگین قرار گرفته و انتخاب مقطع برای آن گاه ناممکن می باشد. در حقیقت مقاومت تیر باید در حد مقاومت دیوار باشد. در اینگونه موارد خاص آیین نامه ها مسکوت هستند و شما به عنوان مهندس باید کنترلهای لازم را انجام دهید (کنترل نیروی محوری، برش و خمش در تیر رابط).
———
92/3/11- آریایی:با سلام ::می خواستم بدونم که آیا اتصال مهاربندها (انواع مهاربندها واگرا، همگرا با شکل پذیری های مختلف) به تیر و یا به تیروستون به صورت گیردار قابل اجرا هستش ؟ و آیا این کار اصلا می تواند در رفتار سازه تاثیر گذار باشد؟::با تشکر
———
پاسخ: با سلام، اجرا که مشکلی ندارد. مهم این است که چنین کاری اصولا “اقتصادی” و مقرون به صرفه هست یا نه؟ مسلما در رفتار سازه هم تاثیر گذار است. البته باید توجه داشته باشید که اتصالات رایج بادبند که مفصلی درنظر گرفته می شوند، درصدی قابل توجهی گیرداری دارند (بستگی به هندسه اتصال دارد) و حتی در برخی موراد اتصالات رایج نیمه صلب محسوب می شوند (البته در عمل همه را مفصلی فرض می کنند). برای ایجاد اتصال صلب باید بالهای عضو بادبند به صورت مستقیم به گره اتصال وصل شود.
———
92/3/10- رضا: با سلام، میخواستم بپرسم دال های دو طرفه ای که از هر 4 طرف متکی به لبه نیستند چگونه طراحی می شوند؟ مانند دال های دو طرفه در بالکن ها. در صورت امکان منبعی ذکر نمایید. با تشکر
———
پاسخ: با سلام، بالکنها معمولا به صورت طره عمل می کنند (بستگی به هندسه آن دارد) و لنگر در انتهای آن برابر qL^2/2 خواهد بودو بر همین اساس آرماتورها آن تعیین می شود. در رابطه با طراحی دالهای (یک طرفه و دوطرفه) می توانید به جلد دوم کتاب دکتر مستوفی نژاد مراجعه نمایید.
———
92/3/10- احمد: سلام استاد ::اگر لطف بفرمایید وروش ایجاد سوراخ دایره ای در جان تیر را در نرم افزار etabs (برای اتصالات rbs ) برام توضیح بدید ممنون میشم
———
پاسخ: با سلام، در ETABS چنین امکانی وجود ندارد. تنها ی توانید معادل سازی نمایید (همانطور که در مدلسازی تیرهای لانه زنبوری انجام میشود). اگر هدفتان انجام کار مطالعاتی می باشد، بهتر است از نرم افزارهای اجزا محدود مانند ANSYSاستفاده نمایید. همچنین می توانید در SAP بااستفاده از المانهای سطحی آن کل تیر را به صورت اجزا محدود مدل نمایید (جان و بال را با شل مدل کرده و مشبندی نمایید) که البته در صورت استفاده از المانهای شل SAP، امکان منظور کردن غیرخطی مصالح میسر نخواهد بود
———
92/3/9- مریم واحدی: با سلام.آقای دکتر در نرم افزار ایتبز چگونه میتوانیم سختی قابهای یک ساختمان را در جهت X به دست آوریم؟ چون این قابها تحت تأثیر قابهای جهت y هستند آیامی توانیم این تأثیر را نادیده گرفته و مانند روش های تحلیل یه نیروی جانبی مشخصی مثلا یک تن را به قاب دو بعدی اعمال کنیم و تغییر مکان طبقات رو از ایتبز برداشته و با استفاده از f=kx سختی قاب رو بدست بیاریم یا بایستی درحالت سه بعدی انجامش بدیم؟
———
پاسخ: با سلام، بستگی دارد این سختی را برای چه منظوری محاسبه می کنید. در فضای سه بعدی اگر صرفا سختی “تنها یک قاب” دوبعدی را می خواهید باید از مدل دوبعدی استفاده نمایید. اگر سختی جانبی کل سازه را در یک جهت می خواهید، باید از مدل سه بعدی استفاده کرده و به همان روشی که گفتید، نیروی واحدی را به “مرکز سختی” سازه در راستای مورد نظر وارد نمایید. در این حالت باید به مسائلی همچون وجود یا عدم وجود دیافراگم سقف توجه نمایید. اعمال نیرو در همه طبقات و یا تنها در یک طبقه نیز جای سوال دارد که باز برمی گردد به هدف شما از محاسبه سختی. در صورتی که سقف صلب داشته باشید (دیافراگم باشد) و بار در مرکز سختی وارد شود، قابهای متعامد تاثیری در سختی جانبی نخواهند داشت.
———
92/3/9- مهدی: در صورت استفاده از آیین نامه aci 318.99 مدول الاستیسیته بتن از فرمول این آیین نامه در نرم افزار etabs استفاده می شود یا از آیین نامه آبا
———
پاسخ: با سلام، روابط مربوطه به هم نزدیک می باشند و تغییر چند درصدی در مقدار مدول الاستیسیته تاثیر ناچیزی بر نتایج طراحی دارد (تاثیر جزئی بر دوره تناوب سازه و نیز دریفت طبقات دارد). بنابراین تقاوتی نمی کند که از کدام استفاده نمایید. و هر دو قابل قبول هستند.
———
92/3/6- بغدادی: سلام آقای دکتر- در هنگام اجرای بالکن بصورت دال آیا نیازی هست که تیرهابه اندازه طول بالکن ادامه داشته باشد؟ ممنون میشم زود جواب بدین- چون هر سوالی کردم تا الان جواب داده نشده
———
پاسخ: با سلام، سوالات با تاخیر پاسخ داده می شوند (به تاریخ کنار سوالات دقت نمایید). علاوه بر این به سوالاتی که در تخصص بنده نیست پاسخ داده نمی شود. در رابطه با بالکن: اختیار با طراح می باشد. هر دو طرح صحیح هستند. در صورتی که تیرها ادامه نیابند، دال بالکن به صورت طره عمل کرده و آرماتورهای فوقانی آن بر اساس لنگر منفی انتهای دال محاسبه می شوند. همچنین تیری که دال بدان تکیه می کند باید برای پیچش طراحی شود. توصیه بنده این است که در جهت اطمینان تیرهای طره را نیز اجرا کنید. چرا که ممکن است اجرای دال به خصوص چیدمان صحیح آرماتورهای منفی دال و مهار آنها به خوبی انجام نشود. علاوه براین تیری که دال بدان تکیه می کند شاید از لحاظ تحمل پیچش کفایت نداشته باشد.
———
92/3/5- بی نام: در طراحي سازه بتني در برنامه etabs هنگامي كه نيروي شلاقي داشته باشيم در منوي static load case–auto lateral load مقادير EX و EY ها را بايد چه آيين نامه اي قرار دهيم؟ در بعضي از نمونه پروزه ها ديدم كه ubc97 قرار دادند و نمونه هاي ديگر user coefficient.كدام درست است؟
92/3/5- رحیم: با سلام. من نیروی شلاقی یه ساختمان بتی را حساب کردم طریقه اعمال این نیرو در etabs به چه صورت میباشد؟
———
پاسخ: با سلام، روشهای مختلفی برای این منظور داریم (هر دو روش فوق صحیح هستند به شرطی که جزئیات رعایت شوند). به راهنمای گام به گام انجام پروژه های فولاد و بتن در سایت اینجانب مراجعه نمایید. همچنین در صورت استفاده از آیین نامه UBC 97 برای اعمال نیروی زلزله، نیروی شلاقی به صورت خودکار توسط برنامه اعمال می شود. در آموزش تصویری نرم افزار ایتبس (در سایت موجود است) نیز نحوه اعمال ضرایب با استفاده از UBC97 را توضیح داده ام.
———
92/3/5- امید: سلام آقای دکتر::میخواستم اطلاعاتی راجع به سختی پای ستون بدهید. اینکه سختی پای ستون چیه و چگونه محاسبه میشود
———
پاسخ: با سلام، سختی یک مفهوم کلی می باشد. احتمالا منظور شما از سختی پای ستون میزان گیرداری اتصال پای ستون می باشد (سختی دورانی اتصال پای ستون). اتصالات به سه دسته مفصلی، نیمه صلب، و صلب تقسیم می شود. برای تعیین میزان سختی (و میزان گیرداری) باید اتصال مورد نظر به صورت دقیق مدلسازی شود (مثلا با روش اجزا محدود) و یک بار جانبی به انتهای ستون وارد شده و تغییر شکل جانبی و نیز دوران پای ستون محاسبه شده و بر اساس نتایج میزان سختی و گیرداری اتصال پای ستون تعیین شود.
———
92/3/3- مجید: عرض سلام و خسته نباشید.بیشترین نکاتی که باید در تیربتنی باطول زیاد (بیشتر از 8 متر)در نظر گرفت چی هستش.چه آیین نامه ای چه طراحی.
———
پاسخ: با سلام، نکات خاص ویژه ای نداریم. طراحی تیر با طول زیاد همانند تیر با طول کمتر است. با افزایش طول دهانه ابعاد تیر افزایش می یابد و گاهی اوقات وزن تیر بتنی مشکل ساز می شود و به همین جهت گاهی برای طولهای بسیار سعی می شود از سازه فولادی به جای بتنی استفاده کنند. مورد دیگر این است که با افزایش طول دهانه ها، طول تیرچه ها نیز زیاد می شود و گاهی مجبور می شوید از تیر فرعی (تیری که از دو طرف به تیرهای اصلی متصل می شود) استفاده کنید تا طول تیرچه ها کاهش یابد. کنترل خیز و دریفت سازه از دیگر مسائلی است که باید توجه کنید. همچنین با افزایش عمق تیرهای اصلی باید در این تیرها آرماتور گونه قرار دهید.
———
92/3/2- اسماعیل حیدری:باسلام خدمت استاد گرامی . جناب آقای دکتر می خواستم لطف کنید بفرمایید آیا اگر بجای آویز در سازه های بتن آرمه ، گرده ماهی اجرا شود مشکلی به لحاظ رفتار سازه ای پیش می آید و آیا این امر برخلاف آیین نامه های جاری است ؟ با تشکر
———
پاسخ: با سلام، از نظر آیین نامه ای مشکلی نداریم. و هر دو روش قابل قبول هستند. شما تنها باید بررسی نمایید که کدام اقتصادی تر می باشد و مشکلات اجرایی کدام کمتر می باشد.
———
92/3/2- رحمان: سلام استاد ، قبل از طراحي باستي مقاومت خاك مشخص شود ، آيا مقاومت خاك از طريق آزمايشگاه تعريف مي شود يا اينكه سازمان برنامه بودجه هر شهرستاني آن مقاومت تعريف كرده ، اكه محبت كنيد يك توضيح كامل شرح دهيد . با تشكر
———
پاسخ: با سلام، خیر متاسفانه چنین نقشه یا جداولی نداریم تا نوع خاک را در سطح هر شهر مشخص کند (شاید هم عملا به دلیل متغییر بودن نوع خاک چنین امری ناممکن باشد). البته مهندسین مشاور هر شهر معمولا با نوع خاک مناطق مختلف تا حدی آشنا هستند. از طرفی با بازدید از منطقه می توان تا حدودی نوع خاک را مشخص نمود. در هرحال جهت اطمینان از نوع خاک باید آزمایش انجام شود.
———
92/3/1- رحیم: در طراحی Etabs چه زمانی لازم است که در منوی define — static load cases مقدار EZ را معرفی کنیم؟ آیا بستگی به طول پیش آمدگی کنسول دارد؟ در بعضی از پروژه های نظام مهندسی دیده شده که EZ را در حالی که بالکن دارند لحاظ نداده اند. علت چیست؟ با تشکر
———
پاسخ: با سلام، در رابطه با مولفه قائم زلزله باید طبق بند 2-3-12 استاندارد 2800 عمل کنید که در آنجا عنوان شده که برای طره ها (با هر طولی)، تیرهای بلند تر از 15 متر و نیز تیرهای با بار متمرکز قابل توجه باید مولفه قائم منظور شود. بنابراین باید برای تمایم پروژه هایی که بالکن دارند، مولفه قائم تعریف شود.
———
92/3/1- احمدی: سلام چرا بعد از اینکه سازه بتنی را طراحی می کنیم پس از تحلیل و طراحی مجدد بدون اینکه تغییری در سازه وبارگذاری داده باشیم ، نتایج متفاوتی نسبت به حالت قبلی می دهد؟برای مثال در طرح اول C45X45-16T16 جواب گرفتیم و در طرح بعدی C45X45-20T16 با تشکر
———
پاسخ: با سلام، فرض کنید یک سازه را ابتدا تحلیل و سپس طراحی کرده اید. حال نسبت تنش در یکی از ستونها برابر 1.1 می باشد (جواب نمی دهد) و شما مقطع آن ستون را (با کلیک راست کردن روی آن و بدون انجام تحلیل مجدد) افزایش می دهید و نسبت تنش به 0.99 کاهش می یابد. حال اگر تحلیل مجدد انجام دهید، از انجا که مقطع ستون را افزایش داده اید، سختی خمشی آن (EI) افزایش یافته و در نتیجه نیروهای داخلی آن نیز تغییر می کند (افزایش می یابد) و اگر پس از تحلیل مجدد طراحی کنید خواهی دید که نسبت تنش آن به جای 0.99، برای مثال 1.01 خواهد شد و کاملا طبیعی است.
———-
92/3/1- رحیم: با سلام. نحوه محاسبه ضریب رفتار (R) در تحلیل غیر خطی استاتیکی چگونه است؟ ضریب افزایش تغییر مکان( Cd) را چگونه باید بدست آوریم. یک پروژه 20 طبقه بتنی دوگانه باید انجام دهم این پارامتر ها را باید بدست آورم.
———
پاسخ: با سلام، بر اساس کدام آیین نامه؟ اگر منظورتان دستورالعمل بهسازی و FEMA356 می باشد، که در این دستوراالعملها ضریب رفتار نداریم و نیازی به محاسبه آن نداریم. البته می توان رفتار سازه را تحت آنالیز خطی و نیز آنالیز غیر خطی با هم مقایسه کرد و برای آنالیز خطی ضریب R استخراج کرد که روش انجام آن در مراجع مختلف وجود دارد. ضریب cd نیز باید توجه داشته باشید که این ضریب بیشتر برای کنترل دریفت می باشد و نحوه تعیین آن در ASCE7 (در همین سایت می توانید دانلود نمایید) مشخص شده است. اگر شما از آیین نامه های ایران استفاده می کنید، دریفت را باید دستی و بر اساس آیین نامه ایران محاسبه نمایید و نیازی به محاسبه این ضریب نمی باشد.
———
92/2/31- م.و: با سلام خدمت استاد بزرگوار::::در تحلیل دینامیکی تاریخچه زمانی غیر خطی در بعضی مراجع عنوان شده که نیازی به تعریف مفصل پلاستیک نیست ،، لطفا در این خصوص راهنمایی بفرمایید همچنین در تعریف مفصل پلاستیک بتن در نسخه سپ 15 برای ستون و مفصل تیر گزینه ای وجود دارد که بایستی مشخص کنیم مقدار P و V از چه بار یا ترکیب باری استفاده کنیم ، از همان 1.1( DL+0.2LL ) استفاده شود ؟ با تشکر فراوان
———
پاسخ: با سلام، در کدام منبع؟! شما بر اساس آیین نامه یا دستورالعملی که استفاده می کنید نوع تحلیل را انتخاب می کنید. تحلیل (چه دینامیکی و چه استاتیکی) به دو طریق می تواند انجام شود : 1- خطی 2- غیر خطی.
تحلیل غیر خطی خود شامل دو قسمت اساسی می باشد: الف) غیر خطی هندسی، ب) غیر خطی مصالح. برای مورد الف باید تغییرشکلهای بزرگ و اثر P-delta را منظور کنید و برای مورد ب باید مفصل پلاستیک تعریف نمایید. در تحلیل غیر خطی ممکن است تنها یکی از دو مورد الف یا ب را منظور نمایید و یا اینکه هر دو را منظور کنید که هر دستورالعمل و یا آیین نامه ای بسته به مورد مشخص می کند که چه مواردی باید منظور شوند.
در پنجره ای که مفصل پلاستیک تعریف می کنید، اگر بر اساس FEMA 356 عمل می کنید طبق جداول 7-6 و 8-6 فصل ششم FEMA مشخصات مفصل پلاستیک به مقدار نیروی برشی و نیروی محوری وابسته است. این نیروها در تحلیل غیرخطی نیروهای طراحی هستند و اثر نیروهای جانبی (لرزه ای) نیز در محاسبه آنها باید منظور شود. برای مثال در تحلیل push over باید مقدار برش (و یا نیروی محوری) در عضو مورد را در جابجایی target بدست آورید. بنابراین باید ترکیب باری را که در آن سازه به اندازه target هل داده شده است را انتخاب نمایید (ترکیب بار push).
———
92/2/31- رضا: با عرض سلام و خسته نباشید خدمت استاد بزرگوار. می خواستم بدونم بادبند گذاری نامتقارن مشکلی داره ؟ مثلا در یک پلان دو نبش ، دو ضلع چپ و پایین در نما هستند و دو ضلع شمال و شرق در نما نیستند . حالا می خواهیم در ضلعهای غیر نما بادبند بگذاریم. مرسی از راهنماییتون .
———
پاسخ: با سلام، اگر از سیستم قاب ساده بادبندی شده استفاده می کنید، استفاده از بادبند “تنها در یک آکس” موجب ناپایداری می شود (حداقل دو آکس در هر جهت باید بادبند داشته باشید تا سازه بتواند پیچش نیز تحمل کند). حال بهتر است این دو آکس به صورت متقارن در دو آکس انتهایی سازه قرار گیرند ولی اگر این دو آکس (جمعا 4 آکس در دو جهت) به صورت متقارن در دو انتهای سازه قرار نگیرند در این صورت طرحتان غیر اقتصادی می شود و باید به موارد زیر توجه نمایید
1- سازه تان نامنظم محسوب میشود و طبق استاندارد 2800 باید تحلیل دینامیکی انجام دهید
2- در سازه پیچش خواهید داشت و بنابراین بادبند ها علاوه بر برش زلزله، باید پیچش را نیز تحمل کنند.
———
92/2/31- بهزاد: سلام اقای دکتر در نرم افزار ایتبس چه وقت می تونم بگیم 2طبقه باهم یکسان اند ؟ منظورم از طبقات مشابه این است کدوم طبقات را master معرفی کنیم؟فقط پلان مهم است یا ابعاد مقاطع؟::سوال دیگری داشتم این که در کتاب اقای باجی پروژه ی سوم صفحه ی 273 اشاره کردن به ضرایب کتهش وزن تیر به علت ادغام تیر ها با سقف از فرمولی یک تقسیم بر عد حاصل ا ز ضرب طول تیر در ارتفاع .می خواستم بدونم که برای ضریب کاهش وزن تیر های لبه باید به چه شیوه عمل کنیم؟
———
پاسخ: با سلام، تعریف طبقه master و معرفی طبقات مشابه در ETABS تنها ابزاری است برای ایجاد سریعتر یک مدل و تاثیری در نتایج ندارد. معمولا در سازه ها هر چند طبقه را باهم تیپ می کنند (بسته به تعداد طبقات و معماری و هندسه سازه) که در این صورت طبقاتی را که قرار است نقشه هایشان با هم یکی باشد را simillar تعریف می کنند. در رابطه با کاهش وزن تیرها: این کاهش به دو جهت می تواند انجام شود. 1- در فصل مشترک سقف و تیر، نرم افزار حجم بتن را دو بار حساب می کند. 2- در فصل مشترک ستون و تیر (ناحیه گره اتصال) نیز وزن بتن دوبار محاسبه می شود. بنده کتاب یاد شده را ندارم ولی در مورد فصل مشترک دال و تیر، در مورد تیرهای محیطی، میزان کاهش نصف تیرهای میانی می باشد.
———
92/2/31- گلی اکبر زاده: باسلام. با توجه به اینکه آیین نامه های بتن مقدار آرماتور مقطع را جهت لحاظ کردن اثرات آتش سوزی به 2% محدود میکنند لطفاً در مورد نحوه انهدام ستون ها در هنگام آتش سوزی و علت محدود شدن درصد آرماتورها توضیح بدهید.
———
پاسخ: با سلام، مقاومت فولاد در برابر آتش کم است (در مقایسه با بتن) و در اثر حرارت مقاومت آن کاهش می باید. در سازه های بتن آرمه بتن مانند یک عایق انتقال حرارت به آرماتورها را به “تاخیر” می اندازد به طوریکه گروههای امداد و نجات فرصت عمل داشته باشند. هرچه درصد آرماتور بالا باشد، آسیب پذیری آن مقطع در برابر آتش سوزی بیشتر خواهد بود.
———
92/2/31- جواد خدائی الوار: با سلام. استاد من یه قاب دو بعدی دارم که باید تحلیل کنم(تمرین تحلیل سازه 2). قاب رو تحلیل کردم الان میخوام جواب هارو تو ایتبز کنترل کنم. چه تغییراتی باید تو تنظیمات نرم افزار بدم تا فرضیات تحلیل من و ایتبز یکی بشه؟ درضمن این قاب دوبعدی رو باید Full3D تحلیل کنم یا دو بعدی؟
———
پاسخ: با سلام، اگر تمرین داده شده دو بعدی است که در نرم افزار هم باید دو بعدی تحلیل کنید. معمولا در تمرین ها تنها تغییر شکلهای خمشی مد نظر است و بنابراین باید سختی برشی و محوری اعضا را افزایش دهید تا تغییر شکل ناشی از برش و محوری در حد صفر شود. از طرفی مقدار End length offset را برای اعضا از حالت اتوماتیک خارج کرده و برابر صفر قرار دهید.
———
92/2/31- رضا نیک محضری: با تقدیم احترام محضر استاد:: فرض کنید ساختمانی با طول 60 متر داریم و از درز انبساط استفاده نکرده ایم بهمین دلیل مجبوریم در ایتبز بارگذاری حرارتی انجام دهیم. آیا برای اعمال بارگذاری حرارتی باید دیافراگم صلب مدل حذف شود؟
———
پاسخ: با سلام، سوال خوبی مطرح کردید. در صورتی که بارگذاری حرارتی دارید حتما باید دیافراگم صلب حذف شود. در صورتی که دیافراگم را حذف نکنید سازه امکان انبساط افقی نخواهد داشت و نتایج تحلیل نادرست خواهد بود. برای فهم بهتر مطلب بهتر است تغییر شکل سازه را تحت اثر بار حرارتی مشاهده نمایید (یک بار با دیافراگم و یکبار بدون دیافراگم).
———
92/2/31- حسن علیزاده: باسلام. استاد عزیز آیا با کم کردن آرماتورهای سازه بتنی (مثلاً محدود کردن آرماتورهای ستون به 2 درصد) شکل پذیری سازه افزایش می یابد؟ مگر وجود فولاد باعث شکست نرم مقطع نمی شود؟ لطفا راهنمایی کنید. تشکر
———
پاسخ: با سلام، افزایش فولاد موجب کاهش شکل پذیری می شود. علت: عضو بتنی تحت اثر خمش از دو جبهه اصلی تشکیل شده است: جبهه بتن و جبهه فولاد کششی. با افزایش لنگر وارد بر عضو، یکی از این دو جبهه زودتر از دیگری تخریب می شود. هر جبهه ای که ضعیف تر باشد زودتر خراب می شود. اگر ابتدا جبهه بتن خراب شود، شکست ترد خواهیم داشت ( چون بتن به صورت ترد و ناگهانی خراب می شود) و اگر جبهه فولاد ضعیف باشد، ابتدا فولادها جاری (تسلیم) می شوند و شکست مقطع نرم خواهد بود. با افزایش مساحت فولاد در حقیقت جبهه فولاد را تقویت کرده اید. بنابراین ابتدا بتن خراب خواهد شد و شکست مقطع ترد و ناگهانی خواهد بود. از طرفی اگر به جای آرماتور کششی، مساحت آرماتورهای فشاری را افزایش دهید، در حقیقت جبهه فشاری (جبهه بتن) را تقویت کرده اید و شکل پذیری افزایش می یابد. تمامی این بحث ها مربوط به زمانی است که عضو تحت خمش باشد و نواحی کششی و فشاری داشته باشیم. در ستونها اگر تنها نیروی محوری داشته باشیم، تمامی اجزا تحت فشار هستند و تغییر مساحت فولاد تاثیر کمی در شکل پذیری دارد. در حالتی که ستون تحت اثر ترکیب نیروی محوری و خمش قرار دارد چطور؟!
سوال: علت اصلی محدود کردن درصد آرماتور در ستون به 3 درصد چیست؟ پاسخ: جلوگیری از تراکم آرماتور و امکان عبور کامل بتن. یک محدودیت هم در رابطه با ضوابط حریق داریم که در برخی موارد درصد آرماتور در ستونها به 2 درصد محدود می شود.
———
92/2/30- هاشم: با سلام:استاد لطفا در مورد اجرای پای ستون مفصلی در سازه فولادی توضیح بدین و اینکه اصلا پای ستون مفصلی داریم یا نه؟!و اینکه تو سازه بتنی ما اتصال مفصلی رو چه طوری طرح و اجرا میکنیم؟!به نظر میرسه برای سازه بتنی یه تیپ اجرا داریم و همه اتصالات یه نوع باشن..
———
پاسخ: با سلام، در مورد انواع دتایلهای اتصال مفصلی به تصاویری که در کتب فولاد آمده مراجعه نمایید. به طور خلاصه اگر در پای ستون به حد کافی سخت کننده داشته باشید، اتصال گیردار خواهد بود و در غیر این صورت مفصلی خواهد بود. در سازه بتنی، اجرای اتصال مفصلی تنها در سازه های پیش ساخته ممکن می باشد. دقت کنید که در سازه های بتنی رایج بتن ریزی به صورت یکپارچه انجام می شود و از طرفی در تمامی تیرها و ستونها، هم در بالای مقطع و هم در پایین مقطع آرماتور داریم و در نتیجه تمامی اتصالات اعضا در این سازه ها گیردار می باشند.
———
92/2/30- علوی: آیا در مورد سازه های غیر ساختمانی همپایه کردن برش پایه استاتیکی و دینامیکی اجباری هست؟::::با توجه به اینکه تحقیقات میدانی راجع به این سازه ها نسبت به سازه های ساختمانی کمتر انجام شده، به نظر من همپایه کردن برش پایه مطابق با دستورالعمل مروبط به سازه های ساختمانی از واقعیت دور خواهد بود.
———
پاسخ: با سلام، دقت نمایید که طبق بند 1-2-2 استاندارد 2800 ساختمانهای خاص جزوه محدوده کاربرد این استاندارد نیستند. یعنی شما برای طراحی هر نوع سازه غیر ساختمانی باید به آیین نامه مربوط به آن مراجعه نمایید که برش پایه مربوطه با ملاحظه شرایط آن سازه تعیین شده باشد و نه برش پایه عمومی ساختمانها.
———
92/2/30- هادی: سلام آقای دکتر، برای کنترل پانچ (در پی) اگر بخواهیم از خاموت استفاده کنیم، تا چه فاصله ای از محیط برش پانچ خاموت باید ادامه پیدا کند؟ در کتاب دکتر کی نیا براساس اینکه فقط نیرو داریم این مسئله حل شده ولی در صورت وجود لنگر در هر دو جهت چیزی عنوان نشده.::
———
پاسخ: با سلام، توصیه می شود که ضخامت پی را افزایش دهید تا نیازی به خاموت نباشد. اساسا در بیشتر موارد در پی از خاموت استفاده نمی شود مگر در موارد خاص. در هر حال در جلد دوم کتاب دکتر مستوفی نژاد توضیحات کاملی در رابطه با طراحی “دال” آمده است. طراحی پی برای برش پانچ مشابه طراحی دال می باشد. در رابطه با لنگر دو طرفه می توانید به بند مربوط به انتقال لنگر در اتصالات دال به ستون مراجعه نمایید. در ضمن توجه داشته باشید که در صورت استفاده از خاموت، مقاومت برشی منگنه ای بتن به جای
1/3 * fc^0.5
برابر
fc^0.5 * 1/6
خواهد بود به طوریکه گاهی اوقات استفاده از خاموت برای افزایش مقاومت برش منگنه ای کاملا غیر اقتصادی می شود.
———
92/2/29- دهاقین: با عرض سلام. ::در طراحی صفحه ستون قاب سوله ،(در صورت حاکم بودن نیروهای باد)آیا بایستی از ترکیبات بار تشدید یافته باد ،مشابه زلزله تشدیدیافته (باضریب امگا )،برای بدست آوردن نیروهای طراحی استفاده نمود؟::در مورد اتصال رفتر به ستون چگونه است(آیا بایستی بر اساس ظرفیت پلاستیک مقطع طراحی نمود یا می توان از ترکیبات تشدید یافته ذکرشده استفاده نمود؟::با تشکر فراوان
———
پاسخ: با سلام، در آیین نامه ترکیب بار تشدید یافته باد نداریم. ترکیب بار تشدید یافته تنها برای نیروی زلزله تعریف شده است. یعنی ضرایب امگا که برای انواع سیستم های باربر جانبی تعریف شده است تنها برای کنترل زلزله می باشد. در طراحی برای باد از ترکیب بارهای عادی استفاده نمایید. در رابطه با اتصالات (با فرض اینکه قاب خمشی متوسط باشد): بر اساس حداکثر مقدار از دو مورد زیر باید محاسبه شوند:
1- ترکیب بار باد (تشدید نیافته)
2- ترکیب بار زلزله تشدید یافته
———
92/2/29- محمد نعمتی: با سلام، چگونگی محاسبه لنگر خمشی مقاوم محتمل Mpr در مبحث نهم مقررات ملی چیزی ذکر نشده است،در صورت امکان در مورد نحوه محاسبه آن توضیح میدهید؟(آئین نامه ACI ذکر شده است که برای محاسبه Mpr از 1.25Fy استفاده میشود)با تشکر!!!
———
پاسخ: با سلام، در بند 9-20-2-1-8 مبحث 9 تعریف شده است.
———
92/2/29 – حمینا: سلام خسته نباشید. در مورد طراحی اتصالات بادبندی سوال داشتم. صفحه های اتصال را بر اساس برش و لنگر بین لبه تیر یا ستون تا اتصال طراحی می کنیم یا بر اساس برش و نیروی محوری مطابق صفحه 678 جلد چهارم کتاب آقای دکتر ازهری. در حالت همگرای معمولی از چه نیرو هایی استفاده می کنیم . با تشکر فراو ن
———
پاسخ: با سلام، اساسا بادبند یک عضو دوسر مفصل محسوب شده و فاقد لنگر خمشی می باشد و بنابراین اتصال نیز باید بر اساس نیروی محوری بادبند طراحی شود. شما مراحلی را که در کتاب دکتر ازهری آمده است، انجام دهید. علاوه بر کنترلهای قید شده در این کتاب، اگر از مهاربند ویژه استفاده می کنید، باید بند 10-3-9-2-3-4، قسمت ب مبحث 10 را نیز کنترل نمایید (کنترل مقاومت خمشی ورق اتصال). هدف از این کنترل این است که اگر بادبند تحت فشار کمانش کند به طوریکه انتهای آن دوران کند، ورق اتصال بتواند خمش ناشی از این دوران را تحمل کند. برای مهاربند معمولی، اتصال باید برای نیروهای بند 10-3-9-3-3 مبحث 10 کنترل شود.
———
92/2/28- آرش: سلام دکتر- آیا وزن کل در محاسبات نیروی زلزله در جهات x و y فرق میکند چرا؟
———
پاسخ: با سلام، خیر وزن لرزه ای برای هر دو جهت یکسان است. در واقع نیروی زلزله همان رابطه F=m.a می باشد که به صورت V=C.W در آیین نامه ظاهر شده است. که W وزن لرزه ای سازه (مرده + 20% بار زنده) و C ضریبی است که در واقع در حکم همان شتاب در رابطه F=ma می باشد. مقدار W برای هر دو جهت یکسان است ولی ضریب C ممکن است فرق کند.
———
92/2/25- محسن جمالی: سلام استاد اگه امکان داره درباره میدان کششی خلاصه شرح دهید بسیار متشکرم
———
پاسخ: با سلام، بحث میدان کششی بیشتر در برش تیرهای فولادی و بتنی مطرح است. در صفحه 103 جزوه فولاد بنده (در ویرایش جدید) تغییر شکل جان تیر در اثر برش وارد شده نشان داده شده است. در این شکل یکی از قطرها به کشش افتاده و دیگری در فشار است و جان تیر مانند یک دستک قطری (مانند بادبند در قابها) به صورت کششی با نیروی برشی وارد شده مقابله می کند. به ناحیه ای از جان که در راستای قطری تحت کشش است، میدان کششی می گویند. برای اطلاعات بیشتر به کتب فولاد و بتن مراجعه نمایید.
———
92/2/25- دانشجو: سلام::شرمنده چرا تو کتابهای طراحی بتنی ذکر شده که فقط ستون هایی که در گوشه قرار دارند تحت خمش دو محوره قرار می گیرن و برای انها روش هایی مثل معکوس بار و منحنی هم بار برای طراحی ذکر شده ، در جالی که به علت یکپارچه بودن اتصال تیر به ستون مسلما همه ستون ها حول هر دو محور خود تحت خمش قرار می گیرند ؟
———
پاسخ: با سلام، در ستونهای گوشه لنگر خمشی دو طرفه “بیشتر” از ستونهای میانی می باشد. ولی در ستونهای میانی نیز (اگر در هر دو جهت سیستم قاب خمشی داشته باشید) خمش دوطرفه خواهید داشت. با توجه به بالا بودن لنگر در ستونهای کناری، این ستونها مثال خوبی برای بررسی اندرکنش می باشد ولی میانی ها هم باید کنترل شوند.
———
92/2/25- مجتبی: با عرض سلام و خسته نبایشید. یک قاب 3 طبقه بادبندی داریم ، در طبقات دوم وسوم بادبند اجرا شده و طبقه اول بدون بادبند. برای ستون های طبقه اول چه کنترل هایی و چه ترکیب باری باید استفاده کنیم ؟ با تشکر
———
پاسخ: با سلام، البته دقت داشته باشید که پایداری کلی سازه باید تامین شود و مسیر انتقال بار لرزه ای از بادبندهای طبفات بالا به طبقه پایین مورد توجه قرار گیرد. به ویژه به بندهای 10-3-9-1-2 و 10-3-9-1-5توجه ویژه داشته باشید. در نهایت توصیه می کنم از یک طراح مجرب بخواهید طرحتان را از نزدیک بررسی کند.
———
92/2/23- فریا: سلام ، برای طراحی وصله در قاب خمشی ویژه وقتی قرار است اتصالات به صورت درختی باشد طبق آئین نامه باید بر اساس ظرفیت نهایی مقطع محاسبه شود علاوه بر آن یک ضریب 1/1 هم برای اتصالات ویژه اضافه اضافه شده که باعث سنگین شدن بیش از حد اتصال می شود . آیا این مساله طبیعی است؟ بعضی ها نمی دونم چطور این اتصالات رو سبک در میارن .
———
پاسخ: با سلام، بلی ضوابط باید کاملا رعایت شود و اتصال هم سنگین خواهد بود. البته توجه داشته باشید که در اتصال درختی در واقع دو اتصال داریم:
1- اتصال در بر ستون که باید بر اساس ضوابط اتصال تیر به ستون طراحی شود و سنگین خواهد بود
2- وصله تیر به تیر که در این مورد تنها ضوابط وصله رعایت می شود و به سنگینی اتصال بر ستون نخواهد بود.
———
92/2/21- رحیم: با سلام. آیا در سازه های فولادی استفاده از تیر لانه زنبوری برای ساخت تیر هم بند مجاز است یا خیر؟
———
پاسخ: با سلام، منظورتان از تیر “هم بند” چه تیری می باشد؟ تیر همبند در سازه های بتنی با دیوار برشی به کار می روند (رابط بین دو دیوار). در سازه های فولادی تیر “پیوند” داریم که در قابهای بادبندی شده EBF به کار می رود و استفاده از لانه زنبوری در آن به هیچ وجه مجاز نیست.
———
92/2/21- عین اله قاضی لو: باسلام و تقدیم احترام. اینجانب در حال تکمیل پایان نامه ارشدم هستم و منحنی های هیسترزیس اتصالات فولادی از نتایج پایان نامه ام است. نرم افزار شبیه ساز من (ABAQUS) قادر به مدل کردن زوال سختی نیست.کاربری(فهمی 2/12) از شما در مورد زوال سختی پرسیده بود و شما اشاره ای به زوال سختی در بارهای چرخه ای داشتید. خواهش میکنم اینجانب را در مورد مفهوم زوال سختی در بار چرخه ای و امکان مدلسازی آن کمک کنید
———
پاسخ: با سلام، البته بسته به نوع المانی که انتخاب می کنید و نیز نوع تحلیل (displacement control و یا force control) این نرم افزار قادر است تحلیل مورد نظرتان را انجام دهد. در فصول اولیه مرجع زیر توضحات مناسبی در رابطه با مفهوم کاهش سختی و مقاومت گنجانده شده است:
FEMA P440A, Effects of Strength and Stiffness Degradation on Seismic Response, 2009
———
92/2/20- هادی: سلام دکتر ::اگر نسبت دهانه آزاد به ارتفاع موثر یک تیر طره بتنی کمتر از 5 باشد آیا همیشه لازم است که طراحی برشی آن با توجه به ضوابط طرح برشی تیرهای عمیق انجام شود ؟
———
پاسخ: با سلام، علاوه بر شرط نسبت دهانه، بارگذاری آن نیز شرایط بند 9-12-14-1 مبحث 9 را ارضا کند.
———
92/2/19- civil: سلام خدمت شما استاد گرامی:آقای دکتر در نشریه 312 (ضوابط طراحی سازه های آبی بتنی) بند 11-4-1 در قسمت تفسیر این بند ،فرمول (رو بالانس) را ارائه داده که ضرایب کاهش مقاومت فولاد وبتن نیز آورده شده . اما شما اشاره کردید که نباید در این فرمول از این ضرایب نباید استفاده کرد.دلیل این تفاوت چیست ؟/با تشکر فراوان
———
پاسخ: با سلام، بنده نشریه مذکور را ندیده ام. ولی دقت کنید که “آرماتور بالانس” با “حداکثر آرماتور مجاز آیین نامه” تفاوت دارد. اگر در محاسبه آرماتور بالانس ضرایب کاهش مقاومت را منظور کنیم، حداکثر آرماتور مجاز بدست می آید. در ص 27 جزوه بتن بنده آرماتور حداکثر آیین نامه ای آمده است که در آن ضرایب کاهش مقاومت منظور شده است. به عبارت دیگر اگر بخواهیم آیین نامه ای فکر کنیم باید در محاسبات ضرایب کاهش را منظور کنیم. ولی اگر به صورت تئوریک محاسبه کنیم، ضریب کاهش را منظور نمی کنیم. جهت بیشتر روشن شدن مطلب، اگر از شما پرسیده شود “مقاومت خمشی مقطع” چقدر می باشد، ضرایب کاهش را منظور نخواهید کرد. ولی اگر پرسیده شود “ظرفیت خمشی آیین نامه ای مقطع” چقدر است؟، باید ضرایب کاهش را منظور کنید.
———
92/2/19- civil_tab: با سلام:: برای طراحی سازه در Etabs از آیین نامه AISC-ASD89 استفاده کردم، اگر امکانش هست ترکیب بارهای مربوط به این آیین نامه را معرفی نمایید.::با تشکر
———
پاسخ: با سلام، به صفحه 41 جزوه ETABS بنده مراجعه نمایید. منتها دقت نمایید که تمامی زلزله های EX و EY که در این صفحه آمده اند، ضریب 0.3 آنها حذف شده است (به متن جزوه مراجعه نمایید).
———
92/2/18- نوید جوانبخت: سلام.آقای دکتر در مورد ترکیب بارها وارد کردن نیروی همزمان زلزله در ترکیب بارهای پیش فرض ایتبس سوال داشتم-که کی و آیا به همه ترکیب بارها باید وارد کرد یا خیر
———
پاسخ: با سلام، اگر منظورتان زلزله 30 درصد جهت متعامد می باشد که طبق بند 2-1-4 استاندارد 2800، باید عمل شود. با توجه به بند فوق عملا برای اکثر موارد رعایت این بند الزامی می باشد. و شما باید برای هر ترکیب باری که در آن زلزله دارید، ترکیب بار 30 درصد زلزله جهت دیگر را نیز باید به آن اضافه نمایید. در مورد ترکیب بارها به جزوه ETABS بنده که در همین سایت موجود است مراجعه نمایید.
———
92/2/18- کرم: فلسفه ی استفاده از خاموت در ستون چیست
———
پاسخ: با سلام، به جزوه بتن بنده در همین سایت، فصل ستونها مراجعه نمایید.
———
92/2/18- علوی: در نرم افزار برای کمانش جانبی پیچشی LTB باید نسبت طول مهار نشده وارد بشه یا طول مهار نشده به صورت مطلق برحسب متر یا هر واحد طولی؟
———
پاسخ: با سلام، اگر منظورتان قسمت overwrite اعضای فولادی در نرم افزار می باشد، باید عددی بین صفر تا یک وارد شود (به صورت نسبتی از طول)
———
92/2/18- صادق: در سازه های اسکلت فلزی در صورتی که عرض بال تیر متصل شونده به جان ستون I شکل بیشتر از ارتفاع جان ستون باشد. به نظرم این هم یکی از معضلات استفاده از مقاطع دوبل هست. بهترین راهکار از دید شما چی هست استاد؟::::تغییر مقاطع؟ (که منطقی به نظر نمیرسه)::بریدن بخشی از بال تیر؟::استفاده از ورق کمکی عمود بر محور طولی تیر؟
———
پاسخ: با سلام، می توانید در محل اتصال ستون را تبدیل به یک ستون باکس نمایید. به این صورت که یک ورق به ارتفاعی بزرگتر از ارتفاع تیرها و به عرضی بزرگتر از عرض ستون و به موازات جان ستون به دو بال ستون جوش دهید. اتصال این ورق به بالهای ستون از پشت و به صورت جوش گوشه خواهد بود. بدین ترتیب تیر می تواند به راحتی به این ورق متصل شود. بهتر است شرط فشردگی برای این ورق رعایت شود و نسبت عرض به ضخامت آن ترجیحا کمتر از 20 باشد و یا اینکه قبل از جوش دادن ورق به ستون، سخت کننده های نیم قد در میانه آن (پشت به تیر) جوش شود تا کمانش موضعی نکند.
———
92/2/17- عماد: سلام خسته نباشید استاد گرامی برای استخراج مقادیر لنگر در جهت x و y در طراحی ستون ها می توان از نتایج آنالیز etabs استفاده نمود برای دسترسی به این مقادیر به کدام قسمت از نرم افزار مربوط رجوع کنیم ؟ با تشکر
———
پاسخ: با سلام، پس از انجام آنالیز، از منوی “Display”-“Show Member Forces/Stress Diagram”-“Frame/Pier/Spandrel Forces…” استفاده نمایید.
———
92/2/16- امیر علی کلانتری: با عرض سلام و خسته نباشید خدمت استاد محترم.بنده با روش زاویه ای در سازه ای نامنظم مدل سازی نموده ام. حالا برای کنترل و همپایه کردن برشهای استاتیکی و دینامیکی در روش زاویه ای که 15 درجه اختلاف دارند چگونه اقدام کنم و اصلاح نمایم.
———
پاسخ: با سلام، بلی به جای اعمال 30 درصد نیروی زلزله جانبی می توان در آنالیز دینامیکی زلزله را در راستاهای مختلف (0 درجه، 15 درجه، 30 درجه، … ) اعمال نمود. پس از آنالیز سازه برش طبقات مربوط به زلزله دینامیکی (story shear) را از ایتبس بخوانید. در این صورت در نتایج هم برش Vx خواهید داشت و هم Vy (به جهت زاویه دار بودن) برایند آنها را حساب کنید:
V=(Vx^2+Vy^2)^0.5
و سپس برش بدست آمده را همپایه کنید.
———
92/2/16- محمد زاده:سلام آقای دکتر : 12-11-2 آبا می توان اعضایی از یک سازه نامعین که تحت پیچش هم سازی قرار می گیرند برای 0.67 لنگر ترک خوردگی طراحی پیچشی کرد . حال سوال من این است که این لنگر پیچشی را باید در محل مقطع بحرانی قرار داد و بر این اساس مقدار لنگر پیچشی یکنواخت وارد بر تیر محاسبه کرد ؟ یا اینکه منظور از این بند آبا چیز دیگری است ؟
———
پاسخ: باسلام، بله با توجه به بند 9-12-11-2 مبحث 9 می توان در مواردی که پیچش وارد شده نامعین است، آنرا کاهش داد. برای مثال در اتصال تیر فرعی بتنی به تیر اصلی، یک پیچش نامعین به تیر اصلی منتقل می شود (توجه کنید که برخلاف توصیه برخی کتب تیر فرعی را نباید دوسرمفصل نمایید. چون اساسا امکان اجرای تیر مفصلی به صورت روشهای اجرای رایج وجود ندارد). در این موراد پس از آنالیز سازه در نرم افزار، مقدار لنگر پیچشی را در تیر کنترل کنید و اگر بیش از 0.67 برابر لنگر ترک خوردگی بود، تیر اصلی را انتخاب کرده و از منوی “Assign”-“frame/Line”-“frame Property Modifier” ضریب مربوط به پپچش را در آن کاهش دهید. سپس مجددا سازه را تحلیل کنید و مقدار پیچش تیر را چک کنید. باید مقدار آن برابر 0.67 لنگر ترک خوردگی باشد. چندین بار باید سعی و خطا کنید و با کم و زیاد کردن ضریب پیچش به مقدار مورد نظر برسید. پس از تنظیم کردن مقدار پیچش آنرا طراحی کنید. و مقدار آرماتورهای پیپشی لازم را از ایتبس بخوانید.
———
92/2/15- هادی: سلام دکتر : شرمنده برای طراحی سازه های بتنی کدام آیین نامه ارجح است ، آیین نامه بتن ایران ( آبا) یا مبحث نهم از مقررات ملی ساختمانی ایران ؟ اصلا ضرورت تدوین مبحث نهم با وجود آبا چه بوده است ؟
———
پاسخ: با سلام، از نظر قانونی که مبحث نهم لازم الاجرا می باشد ( مقدمه مبحث 9 را بخوانید). ضرورت تدوین آن نیز احتمالا یکپارچه کردن آیین نامه ها (تحت عنوان مباحث 20 گانه) می باشد تا بین ایین نامه های مختلف هماهنگی وجود داشته باشد. البته توجه داشته باشید که امروزه عملا طراحی سازه ها بدون استفاده از نرم افزار میسر نیست. در نرم افزارهای رایج نیز آیین نامه های ایران وجود ندارند. بدین ترتیب شما چاره ای جز استفاده از آیین نامه های معتبر بین المللی ندارید. از آیین نامه های ایران تنها در مواردی استفاده می کنیم که کنترل آنها دستی صورت می گیرد. مثلا طول مهارها و وصله ها را می توانید بر اساس مبحث 9 انجام دهید.
———
92/2/15- صادق: میخاستم ببینم سخت کننده های که عمود بر جان تیر و ستونهای سوله قرار داده میشه بر چه اساسی طراحی میشن؟::::چون مطلبی در این رابطه جایی ندیدم.
———
پاسخ: با سلام، مشابه با تیرورقهای عادی طراحی می شوند. در اکثر موارد این سخت کننده ها برای مقابله با برش در تیر یا ستون است و در مواردی به کار می رود که نسبت ارتفاع به ضخامت جان در تیر کم باشد و مشکل کمانش قطری (برشی) جان داشته باشیم.
———
92/2/14- سعید: با سلام خدمت استاد گرامی::::سوالی دارم درخصوص سئوال حداقل آرماتور کششی آزمون اسفند 91 – که جواب 2 میلگرد با قطر 18.28mm میشد. میخوام ::::بدونم تا چقدر می تونیم چشم پوشی کنیم؟
———
پاسخ: با سلام، لطفا در سوالات خود آدرس دقیق مشخص کنید. اگر منظورتان سوال 11 آزمون نظارت می باشد، قطر لازم برای میلگرد برابر 17.23 میلیمتر بدست می آید. که به این ترتیب گزینه 4 (دو عدد میلگرد 18 صحیح است). طبق بند 9-11-5-2-3 مقدار آرماتور لازم برابر است با:
As=1.33*3.5=4.655
———
92/2/14- الهام: سلام. اگر در سازه ی بتنی تیر به مرکز سطح ستون وصل نشود به عبارتی دارای خروج از مرکزیت باشد چه باید کرد تا پیچش ایجاد شده را کنترل کرد؟ در ایتبس باید چگونه این خروج از مرکزیت مدلسازی شود؟::
———
پاسخ: با سلام، باید تیر را انتخاب کرده و از طریق منوی “Assign”-“Frame/Line/”-“Insertion point” مقدار خروج از مرکزیت را مشخص کنید و البته باید تیک مربوط به گزینه “Do not transform frame stiffness…” را در همان پنجره باز شده بردارید.
———
92/2/14- کوکب چایچی: با سلام و عرض خسته بباشید. ببخشید اینکه میگن شکل پذیری فلان ساختمان عدد 6 است یا شکل پذیری فلان بیمارستان عدد 10 است، کلاً یعنی چی؟ لطفاً در حد یک دانشجوی متوسط کاردانی عمران این سوال را توضیح دهید. از زحمات شما که با صبر و حوصله به این سوالات جواب میدهید صمیمانه سپاسگذاری میکنم.
———
پاسخ: با سلام، یک تعریف ساده از شکل پذیری مواد در ابتدای جزوه فولاد (ویژه کنکور ارشد) بنده آمده است که می توانید مطالعه نمایید.
———
92/2/13- حسین: با سلام و احترام حضور استاد محترم.در اسکلت فلزی ایا زدن ضد زنگ به تیر و ستونهایی که درون بتن مدفون هستند واجب است یا خیر؟ممنون از شما.
———
پاسخ: با سلام، اگر عضو فولادی به صورت کامل مدفون در بتن باشد و اطراف آن بتن پوشش کافی داشته باشد (مشابه میلگرد) در این صورت نیازی به ضد زنگ نیست. البته قبل از بتن ریزی باید کنترل شود که سطح عضو فولادی عاری از پوسته و زنگ شدید باشد و اگر لازم بود زنگ آن زدوده شود.
———
92/2/13- مهدی: سلام-1.منظور از نیروی مقاوم که به مرکز جرم وارد می شود چیست؟2.آیا برنامه etabsبه صورت خودکار کاهش سربار زنده را انجام می دهد و نا مناسب ترین وضع بارگذاری در نظر می گیرد یا خیر بر اساس کدام آیین نامه چون ما آیین نامه ای معرفی نمی کنیم
———
پاسخ: با سلام، نیروی “زلزله” به مرکز جرم وارد می شود. ولی نیروی “مقاوم” در مرکز سختی قرار دارد و اگر مرکز جرم و سختی بر هم منطبق نباشند، در سازه پیچش خواهیم داشت.2- بله از طریق منوی Option/Preferences/Live load reduction می توانید نحوه کاهش سربار زنده را مشخص نمایید. از طرفی باید بار زنده را از نوع reducible تعریف نمایید. در رابطه با نامناسب ترین وضع بارگذاری، تا آنجا که من می دانم، باید دستی صورت گیرد.
———
92/2/13- مریم واحدی: با سلام حضور استاد ارجمند . لطغا درصورت امکان منبع مفید و کاربردی در رابطه با تحلیل دینامیکی تاریخچه زمانی ( غیر خطی ) معرفی فرمایید .برای درنظر گرفتن نیروی تنه ای بین دو ساختمان در صورت عدم اجرای درز انقطاع در مدلسازی دو ساختمان کنار هم در sap چگونه می توان عمل نمود ؟ باید المان gap تعریف شود یا هر سازه در فایل جداگانه مدل شود و اثرات آن طبق فرمولهای ارائه شده تا کنون محاسبه شده و بصورت دستی در ارتفاع سازه توزیع نمود؟ساختمانها هم دارای اختلاف ارتفاع می باشند – با تشکر فراوان
———
پاسخ: با سلام، منابع اصلی که همان کتب دینامیک سازه می باشند. ولی اگر منظورتان یادگیری نکات نرم افزاری می باشد، بهترین مرجع راهنما (help) نرم افزار می باشد. در رابطه با ضربه سازه ها به یکدیگر “اگر” المان های غیر خطی SAP مانند المان gap چنین توانایی داشته باشند که بتوان از آنها در آنالیز تاریخچه زمانی استفاده کرد، این کار بهترین روش می باشد. بنده این موضوع را مستقیما بررسی نکرده ام تا با اطمینان توصیه کنم ولی قائدتا باید SAP بتواند چنین کاری را انجام دهد. باید امتحان کنید.
———
92/2/12- نگین طلاپسند: باسلام: اينجانب دانشجوي كارشناسي ارشد هستم. ميخواستم بپرسم كه آيا در دوران ليسانس فقط تحليلهاي خطي تدريس ميشود؟ در مواردي كه تحليل غيرخطي نقش پررنگتري پيدا ميكند معولاً چه ميكنيم؟ آيا اثرات تحليل غيرخطي را با اعمال ضرايبي وارد تحليل خطي ميكنيم؟ اگر چنين است لطفاً چند مصداق عملي از اين موارد را كه در دروس ليسانس تدريس ميشود عنوان كنيد.
———
پاسخ: با سلام، در دوره کارشناسی بیشتر به مقاومت اعضا در ناحیه غیرخطی پرداخته می شود ولی “تحلیل” غیرخطی به صورت کامل پوشش داده نمی شود. تحلیل غیرخطی شامل دو قسمت عمده است: 1- غیرخطی هندسی (مانند اثر P-dlta) 2- غیرخطی ناشی از تغییر رفتار ماده (مثلا تسلیم فولاد) مورد اول به خصوص در درس سازه های فولادی پوشش داده می شود ولی مورد دوم نه.
———
92/2/12- مبینا نصیری: با تقديم احترام وتبريك روز استاد محضر استاد محترم كه خاضعانه و بدون هيچ منتي دانش خود را در اختيار همگان قرار ميدهند. من در درس فولاد1 با طراحي ستون ها آشنا شده ام ولي مطلبي پيرامون تشديد لنگر ستون ها به ما نگفتند. خواهشمندم در مورد تشديد لنگر، علت استفاده از آن و موارد كاربرد آن در طراحي سازه هاي فولادي و بتني توضيح بفرماييد.
———
پاسخ: با سلام و تشکر، البته توضیح این مبحث در این فضای محدود و بدون استفاده از تصاویر میسر نمی باشد. شما در کتب فولاد به فصول مربوط به “تیر ستونها” مراجعه نمایید. همچنین بنده جزوه فولاد ویژه کنکور ارشد خود را تا یکی دو ماه آینده به روز خواهم کرد که در آن به صورت تصویری به این مبحث پرداخته شده است که می توانید از این سایت دانلود نمایید.
———
92/2/12- خوش جمال: با سلام و عرض ادب و احترام حضور استاد محترم– من اين ترم درس مقاومت2 و مهندسي زلزله دارم و تفاوت مقاومت با سختي رو متوجه نمي شم. ممنون ميشم اگه راهنمايي بفرماييد.
———
پاسخ: با سلام، یک فنر ساده را در نظر بگیرید. فرض کنید بگویند که این فنر تحت نیروی کششی 100kg گسیخته می شود. و همچنین اگر نیروی 10kg به آن وارد شود، به اندازه 3cm افزایش طول خواهد داشت. در این صورت مقاومت فنر برابر 100kg خواهد بود و سختی آن برابر 10/3=3.33kg/cm خواهد بود.
حال یک ستون فولادی با سطح مقطع 20cm^2 و با طول 300cm در نظر بگیرید. اگر تنش تسلیم فولاد 2400kg/cm^2 باشد، مقاومت کششی ستون برابر 2400*20=48000 kg خواهد بود و سختی محوری آن برابر EA/L=2*10^6*20/300=1.33*10^5 خواهد بود.
پس مقاومت به Fy و مشخصات هندسی مقطع بستگی دارد ولی سختی به مدول الاستیسیته، سطح مقطع و نیز طول بستگی دارد. برای سختی خمشی و برشی و پیچشی نیز روابط را بنویسید و با هم مقایسه نمایید.
———
92/2/12- فهمی: باسلام و تبريك روز معلم و استاد/// من دانشجوي كارشناسي عمران هستم و با مفاهيم سختي محوري(EA) و سختي خمشي(EI) تا حدودي آشنا هستم.لطفاً در مورد سختي كرنشي و همچنين زوال سختي خصوصاً در فولاد اينجانب را راهنمايي بفرماييد% از طرف دانشجويان عمران ورودي 90 دانشگاهم، روز استاد را به شما تبريك گفته و از زحمات بي دريغ شما تشكر ميكنم.
———
پاسخ: با سلام و تشکر، E یا همان مدول الاستیسیته در ناحیه الاستیک نشان دهنده سختی فولاد می باشد وقتی فولاد در اثر کشش به نقطه تسلیم می رسد، سختی آن (E) کاهش یافته و به اصطلاح شل می شود و دیگر نمی توان از E مربوط به ناحیه الاستیک استفاده کرد. پس از طی ناحیه پلاستیک وارد ناحیه سخت شوندگی کرنش می شود و مجددا سختی (E) آن افزایش می یابد به مدول مربوط به ناحیه سخت شوندگی کرنش، سختی کرنش گفته می شود که حدود یک بیستم سختی الاستیک فولاد می باشد. زوال سختی هم که از اسمش مشخص است یعنی از بین رفتن سختی (یعنی شل شدن، نرم شدن). در اثر عوامل مختلف ممکن است سختی فولاد کاهش یابد حتی فبل از لحظه نهایی گیسختگی، ابتدا سختی آن به صفر می رسد، و سپس حتی منفی هم می شود (به نمودار تنش کرنش فولاد مراجعه نمایید). زوال سختی در اثر بارگذاری چرخه ای نیز اتفاق می افتد.
———
92/2/12- امید:سلام استاد چند تا سوال در مورد Etabs دارم. چرا تو تعریف مقطع تیر تو ای تبز گزینه ای برای تعریف قطر آرماتورهای کششی و فشاری وجود نداره؟؟ فقط دو تا جا برای تعیین فاصله کاور از میلگرد ها گذاشته. ولی برای ستون این گزینه هارو داره فقط مثلا آرماتور 25d آیا منظور همون تور25 هستش؟؟ بخواهیم آرماتور تور22 که تو پیشفرض ایتبز نیست استفاده کنیم چیکار باید بکنیم؟؟
———
پاسخ: با سلام، در تیرها برخلاف ستونها، تنوع مقطع زیاد است و برای مثال در دو انتهای تیر آرماتور تقویتی در بالای تیر قرار می دهیم و در وسط ه ان تیر آرایش عوض شده و به جای بالا، در پایین مقطع تقویتی داریم و اگر قرار باشد در هر نقطه از تیر یک مقطع با آرماتورها مشخص تعریف شود وقت گیر خواهد بود و به همین جهت در تیرها نرم افزار درصد آرماتور مورد نیاز را در هر نقطه نشان میدهد تا شما بر اساس آن آرماتورهای تیر را در هر نقطه تعیین نمایید. منظور از 25d همان فی 25 می باشد. برای تعریف سایز جدید از منوی Option/Preferences…/Reinforcement bar size.. استفاده نمایید.
——-
92/2/12- علیرضا: آیا می توان با اضافه کردن طول و تعداد تقویتی اشکال در اجرای میلگرد سراسری را حل کرد؟::اگر نمی شود چه راهی توصیه می کنید؟
———
پاسخ: با سلام، بلی می شود. ایردات اجرایی را برای طراح اصلی سازه که فایلهای طراحی را در اختیار دارد بفرستید تا پس از بررسی تقویت مورد نیاز را اعلام کند (البته ممکن است حق الزحمه ای هم درخواست کند).
———
92/2/11- مطلبی: با سلام حضور استاد محترم.آیا در طراحی اتصال گیردار تیر به ستون بعلت نمایان بودن بخشی از سازه در معماری ساختمان، می توان از فرم های غیر مرسوم (اتصال با زیرسری و روسری) استفاده نمود. و یا حتی الامکان ورق های اتصال هم عرض بال تیر باشند و با جوش انگشتانه ورق به بال تیر وصل و گیرداری لازم را ایجاد کند.(ضخامت بال تیر 20میل است). یا اگر آیین نامه ای است ممنون می شم راهنمایی فرمایید. با تشکر.
———
پاسخ: با سلام، بلی شما از هر نوع اتصالی که ضوابط فصل سوم مبحث دهم را ارضا نماید می توانید استفاده نمایید. ازجمله می توانید از اتصال تیر با بالا کاهش یافته (RBS) استفاده کنید که نیاز به ورق روسری و زیرسری ندارد (در شکلهای فصل سوم مبحث دهم آمده است). عرض ورق زیرسری که از لحاظ اجرایی باید بیشتر از عرض بال باشد تا بتوان پس از قرار دادن تیر بر روی آن عمل جوشکاری (بال پایین تیر به ورق زیرسری) را انجام داد. اگر با یک فرد با تجربه از نزدیک مشورت نمایید تا انواع ممکن اتصال را به صورت تصویری برایتان تشریح کند و شما انتخاب نمایید.
———
92/2/11- صادق: با توجه به اینکه روش CQC روشی جامع جهت تحلیل دینامیکی بوده به اینصورت که فاصله میان جرم دو درجه آزادی متوالی نتیجه تحلیل رو مخدوش نخواهد کرد. طبق عرف رایج آیا مدلسازی طبقه خرپشته در نرم افزار نتیجه تحلیل را از واقعیت دور خواهد کرد؟
———
پاسخ: با سلام، ایرادی بر روش CQC نداریم یعنی مودهای نوسان و … صحیح محاسبه می شوند. منتها بندهای آیین نامه مواردی را مطرح می کنند که برخی از طراحان جهت اقتصادی تر شدن طرح خرپشته را مدل نمی کنند. موضوع این است که استاندارد 2800 می گوید اگر وزن خرپشته کمتر از 25 درصد باشد می توان آنرا به عنوان یک سازه الحاقی به پشت بام منظور کرد. حال یک سازه 7 طبقه را درنظر گیرید (که در واقع خرپشته طبقه 8 آن خواهد بود) دو حالت را بررسی می کنیم: 1- خرپشته مدل شود (کلا 8 طبقه خواهیم داشت) 2- طبقه خرپشته مدل نشود ولی در عوض وزن آن به طبقه 7 اعمال شود (کلا 7 طبقه خواهیم داشت).
در حالت 1 نیروی جانبی مربوط به خرپشته در تراز طبقه 8 به سازه وارد می شود (در آنالیز دینامیکی). ولی در حالت 2 نیروی مربوط به خرپشته به تراز طبقه 7 وارد می شود. سوال: در کدام حالت لنگر واژگونی سازه و نیز لنگر در پای ستونهای طبقات پایین بیشتر خواهد بود. مسلما حالت دوم اقتصادی تر خواهد بود و آیین نامه هم مجاز می داند.
بحث مهمتر اینکه اگر سازه شما یک سازه فولادی بادبندی شده (اتصالات تیر به ستون مفصلی) باشد، در صورتی که خرپشته را مدل نمایید، در آنالیز دینامیکی به جهت وارد شدن نیروی زلزله بر آن باید در هر دو جهت در طبقه خرپشته بادبند قرار داده شود و بدین جهت برخی طراحان آنرا در مدل نمی آورند. البته در قابهای خمشی (مثلا در سازه های بتنی) این مشکل را نداریم و می توان خرپشته را مدل کرد (بنده خود در این موارد مدل می کنم).
یک بحث دیگر هم در تحلیل استاتیک معادل داریم که باید حتما توجه کنید و آن این است که اگر شما خرپشته را مدل کنید و بار استاتیکی معادل به صورت user coefficient تعریف نمایید و هنگام تعریف در قسمت Story range تراز طبقه 7 را (به جای طبقه 8) اتنخاب نمایید، نیروی جانبی مربوط به خرپشته منظور نخواهد شد که نادرست است که برای رفع مشکل باید یک بار اضافی (مانند باری برای جرم دیوارهای طبقه آخر وارد می کنید) در تراز طبقه 7 وارد نمایید.
———
92/2/10- محمد سجاد: سلام استاد با عرض احترام::بار مرده سقف تیرچه بلوک دوبل نسبت به تیرچه تک در مترمربع در ETABS بیشتر است؟
———
پاسخ: باسلام، مسلما بیشتر خواهد بود. برای منظور کردن این افزایش تنها کافی است که در قسمتی که سقف تیرچه بلوک را تعریف میکنید، عرض تیرچه را به جای 10 سانتیمتر، برابر 20 سانتیمتر تعریف نمایید.
———
92/2/9- حسین: سلام::من دانشجوی ارشد گرایش سازه هستم.در مورد طراحی دودکش های بتنی نیاز به ….
———
با سلام، متاسفانه اطلاعات کافی در این مورد ندارم.
———
92/2/8- احسان: با سلام خدمت استاد گرامی.لطفا در ارتباط با اعمال نیروی 100+30 در سازه توضیح مختصری داده و در ضمن آیا باید این ترکیب بار را برای طراحی پی نیز مد نظر قرار داد؟ با تشکر.::
———
پاسخ: با سلام، با توجه به اینکه زلزله ممکن است در هر راستای دلخواهی به سازه نیرو وارد کند و الزاما راستای آن در جهت x و y نمی باشد. طبق استاندارد 2800 برای موارد خاصی ( استاندارد 2800 را مطالعه کنید) باید برای منظور کردن جهت های مختلف باید ترکیب 100+30 را به سازه وارد کنید. مسلما پی هم جزوه سازه است و باید درطراحی آن نیز این ترکیب را در نظر گرفت.
———
92/2/8- پرکاوش: با سلام خدمت استاد محترم. هر جه قدر عرض پاشنه دیوار پشت بند(در پلها) بزرگتر…..
———
پاسخ: با سلام، متاسفانه تخصصی در پل ندارم.
———
92/2/8- حمید: با سلام و خسته نباشید خدمت شما استاد محترم ::وتشکر بابت راهنمایی های مفید شما::استاد با توجه به وجود 2آیین نامه شبیه به آبا، نظر شما در مورد انتخاب آیین نامه چیست؟::aci318-99 OR 2005 ویا CSA04::و اینکه در طراحی دیوار برشی فقط میتوان از CSA94 استفاده کرد.آیا ایرادی در انتخاب 2 نوع آیین نامه وجود دارد؟::یعنی برای قاب خمشی 1 آیین نامه و دیوار آیین نامه ای دیگر.(مثل CSA 04 CSA 94 OR CSA04 ACI)
———
پاسخ: با سلام، البته اصولا می بایست سازه ها بر اساس مقررات ملی (مبحث 9) طراحی شوند. ولی امکان استفاده از این آیین نامه در نرم افزار میسر نیست. بنابراین به ناچار می بایست یکی از آیین نامه های معتبر را که در نرم افزار گنجانده استفاده کنیم. انتخاب آیین نامه یک امر کاملا سلیقه ای است. با هر کدام که آشنایی بیشتری دارید و به آن بیشتر مسلط هستید انتخاب کنید. با توجه به اینکه بیشتر کتب بتن فارسی در ایران از جمله کتاب بتن دکتر مستوفی نژاد بر اساس ACI می باشند، بیشتر طراحان از ACI استفاده می کنند. مسلما ACI2005 بر ACI99 ارجح می باشد (به جهت به روز بودن). البته لازم به ذکر است که CSA بیشتر به مبحث 9 ایران نزدیک است و به همین جهت برخی طراحان از CSA استفاده می کنند.
در رابطه با دیوار برشی، نرم افزار دیوار برشی را کاملا با روندی مجزا طراحی می کند و بنابراین می توانید برای دیوار برشی از یک آیین نامه و برای اسکلت از آیین نامه دیگر استفاده نمایید. بنده به شخصه هم برای قاب و هم برای دیوار برشی از ACI-318-05 استفاده می کنم. در مواردی هم که کنترل دستی لازم است، از مبحث 9 استفاده می کنم
———
92/2/7- هادی: سلام استاد . همانطور که می دانید حداکثر آرماتور موجود در تیرها به 2.5 درصد محدود شده است . می خواستم بدانم که این 2.5 درصد شامل فقط آرماتور کششی است یا مجموع آرماتور کششی و فشاری ؟
———
پاسخ: با سلام، بله این محدویت بیشتر برای جلوگیری از تراکم زیاد آرماتور می باشد و تنها شامل آرماتور کششی است. یعنی درصد آرماتور تنها در پایین و یا تنها در بالای تیر نباید بیش از 2.5 درصد باشد. البته عملا هیچگاه طراحان به این حد آرماتور قرار نمی دهند. توصیه می کنم سعی کنید درصد آرماتور در تیر از 1.2 درصد فراتر نرود تا در اجرا و بتن ریزی مشکلی پیش نیاید.
———
92/2/7- هادی: باز هم سلام استاد . چرا برای طراحی ستون ها فقط ار معیار کمانش خمشی استفاده می شود و معیار کمانش پیچشی کنترل نمی شود ؟ کلا برای چه نوع ستون هایی لازم است معیار کمانش پیچشی جانبی در نظر گرفته شود ؟
———
پاسخ: با سلام، در روش LRFD آیین نامه ایران که ترجمه AISC 2005 می باشد، کمانش پیچشی نیز منظور شده است. به متن مبحث 10 رجوع کنید ولی در روش ASD مبحث 10 این مورد منظور نشده است . البته لازم به ذکر است که خوشبختانه روش ASD در پیشنویش جدید مبحث دهم (که در همین سایت می توانید دانلود کنید) حذف شده است.
———
92/2/7- ایرج: باسلام, 1)از نظر تئوری چرا بین مهاربند ها گپ میذاریم؟::2) فرمول محدودیت ورق تقویتی چیست؟
———
پاسخ: با سلام، البته هر مهار بندی گپ ندارد و الزامی در این مورد نداریم. ولی بادبندهایی که به صورت جفت نبشی و یا جفت ناودانی طراحی می شوند، در دو انتهای خود باید به ورق اتصال متصل شوند. “راحت ترین” و “مناسب ترین” نوع اتصال این است که هر لنگه از جفت نبشی به یک سمت ورق جوش شود و به ناچار بین آنها به اندازه ضخامت ورق اتصال فاصله (گپ) می افتد. 2) مساحت ورق تقویتی تیر نباید بیش از 2.33 برابر مساحت بال تیر باشد.
———
92/2/6- بهمنی: سلام آقای دکتر . آیا بحث ستون کوتاه در نشریات فنی ایران هم وارد شده است ؟ و دیگر اینکه آیا بحث ستون کوتاه در مورد ساختمان های فلزی نیز مطرح می باشد یا خیر ؟
———
پاسخ: با سلام، بحث ستون کوتاه رابطه خاص آیین نامه ای و یا ضوابط ویژه ندارد تا در آیین نامه ها یا نشریات بیاید. اگر هم ذکر شود تنها به صورت تاکید بر اهمیت آن خواهد بود. در ستونهای کوتاه به جهت کوتا بودن طول عضو، نیروی برشی بزرگ خواهد بود و پس از محاسبه برش در ستون (بر اساس نتایج تحلیل سازه) باید کنترل نمایید که از مقاومت برشی ستون که بر اساس آیین نامه بدست می آید کمتر باشد. خلاصه اینکه همانگونه که در ستونهای معمولی مقاومت خمشی و فشاری مهم هستند در ستونهای کوتاه نیز علاوه بر محوری و خمشی، برش آنرا نیز باید چک کنید.
———
92/2/6- شیدا: سلام اقای دکتر خسته نباشید.در بارگذاری پله ها به صورت نقاطی که وارد می کنیم بعد از فعال کردن گزینه ی ABOSUTE DISTANCE FROME END I برچه اساسی هستن؟ممنون از زحمات تون::
———
پاسخ: با سلام، شما محل اعمال بار (فاصله محل اعمال تا ابتدای تیر) را مشخص کنید که هم می توانید به صورت نسبی relative distance عددی بین صفر تا یک وارد کنید و یا اینکه محل بار را به صورت غیر نسبی و مطلق (absolute distance) و عددی بین صفر تا طول تیر (مثلا 2 متر، 3 متر،…) وارد نمایید.
———
92/2/6- بهزاد: با سلام خدمت استاد عالی قدر .بخشید استاد در برنامه ی SECTION DISIGNERدر ایتبس برای بعضی از مقاطع خطای OVERLAP WARNING ظاهر می شه بعد از زدن گزینه ی DONEدلیل این چی هستش؟با تشکر
———
پاسخ: با سلام، این پیغام نشان می دهد که قسمت های مختلف شکلی که رسم کرده اید مثلا بال و جان یک تیر در برخی نقاط به جای اینکه مماس بر هم باشند، بر روی هم قرار گرفته اند. بهتر است شکلها را با دقت بیشتری رسم کنید. البته گاهی اوقات با وجود اینکه هیچ گونه overlap ندارید این پیغام باز هم ظاهر می شود. وجود این پیغام مشکل خاصی در روند طراحی ایجاد نمی کند بنابراین اگر مطمئن هستید که شکلتان صحیح است، به آن توجه نکنید.
———
92/2/5- امیر: با سلام و عرض خسته نباشيد::ستونهاي با مقطع متغير در سوله ها چگونه طراحي دستي مي شوند؟ در آيين نامه كه بندي مربوط به اين مسئله وجود نداره. چندين مسئله مهم هست كه يافتن طول تكيه گاه جانبي و همچنين ممان اينرسي مؤثر در محاسبه بار مجاز و موارد ديگر كه يا بايد به صورت تقريبي عمل شود و ضعيف ترين مقطع در نظر گرفته شود، كه مسلما اقتصادي نخواهد بود. يا اينكه بايد مرجع آيين نامه اي وجود داشته باشد.::
———
پاسخ: با سلام، یک روش منطقی این است که در نرم افزار ستون ها و تیرهای قاب را به صورت تکه مدل نمایید مثلا همه تیرها و ستونها را به چهار قسمت تقسیم کنید. و سپس برای آنالیز از آیین نامه AISC2005 استفاده کرده و روش Direct analysis method را انتخاب نمایید. در روش direct analysis method نیازی به ضریب K نخواهید داشت. لازم به ذکر است که روش LRFD ایران مطابقت خوبی با AISC 2005 دارد.
———
92/2/4- حسین تقوی: با سلام و احترام حضور استاد محترم. لطفا در مورد منحنی های هیسترزیس در سازه های فولادی راهنمایی بفرمایید. آیا شبیه نمودار تنش- کرنش هستند؟ چه کاربردهایی در کارهای پژوهشی دارند؟ اگر منابع یا مقالاتی در این مورد وجود دارد لطفا معرفی نمایید. ::: قبلا از زحمات ارزنده شما تشکر میکنم:::
———
پاسخ: با سلام، فرض کنید یک ستون فولادی را تحت تست کشش قرار دهیم و پس از آنکه نیروی کششی وارد بر آن به اوج خود رسید، آرام آرام “باربرداری” شود تا نیروی وارد بر ستون صفر شود. پس از باربرداری نیروی فشاری به صورت افزایشی به آن وارد شود و سپس مجددا باربرداری انجام شود. این حرکت چرخه ای (رفت و برگشتی) چندین بار تکرار می شود تا رفتار ستون تحت نیروهای زلزله که حالت رفت و برگشت دارد مطالعه شود. به نمودار “نیرو- تغییرمکان” حاصل از این آزمایش نمودار Hysteresis سازه گفته می شود. در جلد چهارم کتاب دکتر ازهری- دکتر میرقادری نمونه هایی از این دیاگرام ها را می توانید بیابید.
———
92/2/4- عاطفه: سلام::آیا احتیاج هست برای سقف کامپوزیتی که در ایتبز مدل شده دیاگرام صلب تعریف بشه ؟
——–
پاسخ: با سلام، خیر لازم نیست. نرم افزار ETABS سختی داخل صفحه کف ها را منظور می کند و نیازی به تعریف دیافراگم نمی باشد. البته در برخی موارد مجبور می شویم که این تعریف را انجام دهیم مثلا ممکن است بخواهید که نیروی زلزله را به صورت دستی در مرکز جرم طبقات اعمال کنید که در این صورت با تعریف دیافراگم، نرم افزار یک گره مجازی در مرکز جرم طبقه ایجاد می کند که شما می توانید جهت اعمال نیروی زلزله از آن استفاده نمایید. و یا مثلا در صورت تعریف دیافراگم، محاسبه و کنترل دریفت طبقات آسانتر خواهد بود.
——–
92/2/2- علیرضا: با عرض سلام و ادب فراوان خدمت استاد گرامی::در مدل کردن دیوار برشی به روش general . در صورتیکه در قسمت SD دیوار به همراه ستون های اطراف آن مدل شود . آیا نیاز است این ستون ها در قسمت مدل سازی اصلی سازه مدل شود . (یعنی هم در SD , وهم در مدل سازی سازه) . …. روش صحیح مدلسازی به نظر شما چیست.با تشکر فراوان::::::::
——–
پاسخ: با سلام، بله در مدل هم باید رسم شود. نرم افزار دو گام اصلی دارد: 1-تحلیل سازه و محاسبه نیروی وارد بر دیوار 2- طراحی و یا کنترل آرماتورهای لازم برای دیوار
در مرحله اول (تحلیل سازه) ماتریس سختی سازه “بدون توجه به آنچه که در منوی Design/Shear Wall Design تعریف کرده اید” و تنها بر اساس مدل سازه محاسبه می شود. پس اگر ستونها را مدل نکرده باشید، نرم افزار نیروی وارد بر اعضا را نادرست محاسبه می کند. در مرحله دوم یعنی مرحله طراحی، نرم افزار نیروهای بدست آمده از مرحله قبل را به مقطع تعریف شده در قسمت Design اعمال می کند و نسبت تنش را بر اساس مقطع تعریف شده در SD بیان می کند. پس تعریف هر دو لازم است.
——–
92/2/2- محمد تقوی: با سلام واحترام:: سوالات درسی سایت شماکاملاً مفید و در سطح بسیار بالایی است و به مدیریت سایت از اینکه این دسته از دانشجویان جذب این سایت شده اند تبریک میگویم. یکی از کاربران سایت در مورد تغییرشکلهای قاب خمشی و دیوار برشی سوالی مطرح کرده بودند. آیا درمنحنی تغییرشکل قاب خمشی و بعد ازنقطه عطف، میتوان دیواربرشی را حذف کرد؟ لطفا در مورد حذف دیواربرشی در طبقات بالا راهنمایی کنید. باتشکر و سپاس
——–
پاسخ: با سلام و تشکر، متاسفانه اطلاعات بنده در این مورد به حدی نیست که بتوانم در مورد حذف دیوار برشی نظر قطعی دهم.
——–
92/2/2- حمید: با سلام خدمت شما استاد گرامی – استاد سوالات نظام اسفند 91 و کلیدش در سایت http://www.inbr.ir/spage/uspage.aspx?id=274 گذاشته شده. در صحیح بودن کلید چند سوال ابهام وجود داره. ما گروهی از بچه های سایت ایران سازه خواهش داریم نظرتون رو در مورد جواب صحیح سوال هایی که به ترتیب قرار میدم بیان فرمایید.
سوال 11 محاسبات اسفند 91 : طبق کلید سوالات از بند 9-20-3-1-2-5 استفاده شده. و به نظر من اشتباهه چون باید در صورت مساله مقدار حداکثر Nu رو می داد تا این بند صادق باشه نه حداقل Nu. نظر شما در این مورد؟
کلید سوال 39 محاسبه اسفند 91 هم به نظر بعضی دوستان اشتباهه چون واضحه که مقاومت برشی اتصال اصطکاکی بیشتر از اتکاییه. مشخصا “اتصال” مطرح شده نه پیچ. نظرتون رو بفرمایید.
نظرتون رو در مورد پاسخ سوال 26محاسبه اسفند 91 بیان بفرمایید.
نظرتون رو در مورد پاسخ سوال 46 محاسبه اسفند 91 بیان بفرمایید. آیا نمیشه این سوال رو مطابق آنچه در آیین نامه هست به دو روش حل کرد؟ (به نسبت 30 به 70 درصد)
———
پاسخ: با سلام و تشکر، سوالات و کلید را در همین سایت نیز قرار دادم.
سوال 11: ضوابط فواصل آرماتورهای عرضی برای تیرها و ستونها متفاوت است. تعریف تیر و ستون از نظر آیین نامه چیست؟ طبق تعریف مبجث 9 اگر مقدار نیروی محوری (Nu) کمتر از 15 درصد مقاومت فشاری بتن باشد (0.15*phi*fc*Ag)، آن عضو تیر نامیده می شود و در غیر این صورت ستون محسوب می شود. در سوال 11 داریم:
0.15*phi*fc*Ag=0.15*0.65*25*400*400=390000N=390kN.
حال اگر نیرو های وارد بر عضو تحت سه ترکیب بار مختلف برابر 250 kN، 300 kN، و 500 kN باشد، بر اساس ترکیب بار اول عضو تیر محسوب می شود و تحت اثر ترکیب بار سوم ستون محسوب می شود. بنابراین بر اساس حداقل بار محوری وارد بر عضو باید ضوابط تیر در آن کنترل گردند که طبق بند9-20-3-1-2-5 فاصله خاموت ها نباید بیش از یک چهارم ارتفاع موثر مقطع باشد. اگر پوشش بتن تا مرکز آرماتورها را 6 فرض کنیم، ارتفاع موثر برابر 34cm و یک چهارم آن برابر 8.5cm می باشد. بنابراین گزینه 4 صحیح است.
سوال 39: کلید صحیح است. بر خلاف تصور “ظرفیت مجاز” اتصال اتکایی کمتر از اتصال اصطکاکی می باشد. دقت کنید که نوع پیچها یکسان فرض شده است. علت این است که در اتصال اصطکاکی نیروی مجاز بر مبنای لغزش صفحات تعیین می شود در حالیکه در اتصال اتکایی بر مبنای خرابی اتصال تعیین می شود.
سوال 26: هر دو ستون مهار نشده هستند. ستون AB یکسر گیردار-یکسر مفصل می باشد و ضریب K آن برابر 2 می باشد. ستون BC مهار نشده دوسرگیردار است و K آن برابر 1 می باشد.
سوال 46: منظورتان از 30 به 70 را متوجه نشدم. کدام بند آیین نامه؟ وزن مترمربع دیوار برابر است با
850*0.2+1300*.04=222 kg/m2
و وزن واحد طول دیوار نیز برابر
2.8*222=621.6 kg/m=6.216 kN/m
———
92/2/1- وطن دوست: سلام، نیاز به طراحی یک قاب دوبعدی پنج طبقه و سه دهانه در نرم افزار SAP دارم،1- می شه از جایی مقاطع بتنی که باید تعریف بشه را به دست آورد که وقت کمتری بگیرد؟ مثلایه فایل *.pro باشه. 2- طراحی و نوع قاب باید حالت های معمولی و ویژه باشد تا مقاطع طراحی شده را در نرم افزار opensees وارد کنم و رفتار غیرخطی آن را بررسی کنم، اما در مورد نحوه و مراحل انجام آنالیز را بلد نیستم، می شه کمی توضیح بدید
———
پاسخ: با سلام، تعریف مقطع بتنی بسیار سریع می باشد و بنابراین فایل آماده برای آن نداریم (بنده ندیده ام). در رابطه با نرم افزار opensees نیز متاسفانه آشنایی کامل ندارم.
———
92/2/1- ابراهیمی: باسلام و خسته نباشید::ممنون بخاطر جوابتون::آیا برای گوشه های پاسیو و روشنایی هم باید ستون نبشی بذاریم؟::من بعد از انجام تنظیمات و … که run analysis رو میزنم میگه : unable to complete the analysis::این خظا به چه علتهایی می تواند باشد؟::لطفا راهنمایی کنید::خیلی ممنون از لطفتون
———
پاسخ: با سلام، خیر لازم نیست. پاسخ های قبلی مربوط به آسانسور بود که در آن نبشی کشی می کنند تا وزن آسانسور را تحمل کند که البته حتی نبشی های آسانسور را نیز در مدلسازی منظور نمی کنند. علت خطای نرم افزار نیز مربوط به عدم پایداری سازه شما می باشد که احتمالا در مدلسازی آن خطایی مرتکب شده اید.
———
92/2/1- بی نام: سلام استادگرامی! چه فرق بین soft story and weak story در یک سازه میباشد, وظوابط طراحی آن چیست؟ تشکر
———
پاسخ: با سلام، اگر “مقاومت” ستونها در برابر نیروی جانبی کم باشد، طبقه ضعیف (“weak”) محسوب می شود. در صورتی که ستونهای طبقه نرم باشند (سختی خمشی کمی داشته باشند) طبقه نرم (“soft”) خواهیم داشت.
می دانید که “مقاومت” به پارامترهایی مانند Fy فولاد، fc بتن و ابعاد مقطع بستگی دارد. در حالیکه نرمی (که همان معکوس سختی است) به پرامترهایی نظیر E(مدول الاستیسیته)، I (ممان اینرسی) و مهمتر از همه به L (طول ستونها بستگی دارد)
فرض کنید یک سازه 20 طبقه داریم که ارتفاع تمامی طبقات آن 3 متر است به جز طبقه 12 ام که ارتفاع آن 6 متر است (مثلا طبقه 12 آن سالن ورزش باشد). در این طبقه 12 نرم تر از بقیه طبقات خواهد بود و از این جهت سازه در ارتفاع نامنظم محسوب می شود.
———
92/2/1- بی نام: سلام استادگرامی! میخواستم بدانم آیا ستون های اطراف( stair case) به علت تیر میانی, ستون کوتا به حساب می آیند, اگر بلی, چطور طراحی میشود…….تشکر.
———
پاسخ: با سلام، تیر میان طبقه مربوط به راه پله گاهی می تواند در رفتار ستونها تاثیرگذار باشد. در سازه های فولادی به دلیل دو سرمفصل بودن تیر میان طبقه (تیر میانی)، ستونها کوتاه نخواهیم داشت. در سازه های بتنی نیز با وجود اینکه تیر میان طبقه به صورت گیردار به ستون متصل می شود، (به دلیل پایین بودن سختی خمشی تیر میان طبقه) قادر نیست به صورت جدی مانع از دوران ستون در وسط شود و در سازه های بتنی نیز ستونهای اطراف تیر میان طبقه کوتاه محسوب نمی شوند.
———
92/1/31- civil: با سلام خدمت استاد فرهیخته:::با توجه به نقشه های سازه های بتنی که معمولا طول وصله پوششی رو در ستون (تیر) 40 الی 60 برابر قطر میلگرد در نظر میگیرند آیا استفاده از این رابطه حتی با محاسبه دقیق طول مهاری صحیح می باشد یا با توجه به بند 9-18-4-2-1 مبحث نهم باید این طول با توجه به اینکه در اکثر موارد ضوابط این بند برقرار نمی باشد، باید طول مهاری در ضریب 1.3 ضرب شود/ با تشکر فراوان
———
پاسخ: با سلام، البته بهتر است که با رابطه دقیق محاسبه کنید که در این صورت در بیشتر موارد کمتر از روابط تقریبی بدست خواهد آمد. ولی در صورت تمایل می توانید بر اساس بند 12.2.2 و نیز بند 12.15 آیین نامه ACI318-11 از مقدار تق یبی استفاده نمایید. دقت نمایید که در روش تقریبی نیز طول مهار بر حسب قطر میلگرد و محل قرار گیری آن فرق می کند. مثلا در صورتی شرایط نرمال باشد (به حدکافی پوشش بتنی داشته باشیم، خاموت داشته باشیم و تراکم آرماتور طولی زیاد نباشد) به صورت تقریبی (ACI) طول مهار تقریبی به صورت زیر است:
1- میلگرد طولی فی 20 و کوچکتر، آرماتور تحتانی تیر: 40 برابر قطر
2- میلگرد طولی فی 20 و کوچکتر، آرماتور فوقانی تیر: 50 برابر قطر
3- میلگرد طولی فی 22 و بزرگتر، آرماتور تحتانی تیر: 50 برابر قطر
4- میلگرد طولی فی 22 و بزرگتر، آرماتور فوقانی تیر: 60 برابر قطر
حال اگر طول وصله را بخواهیم حساب کنیم، بسته به شرایط بند 9-18-4-2-1 مبحث 9 گاهی لازم است مقادیر فوق را 30 درصد افزایش دهیم و گاهی نیاز نیست. ارضای شرایط این بند کار ناممکنی نیست. می توان محل وصله ها را جایی انتخاب کرد که این شرایط ارضا شود و نیازی به افزایش مجدد طولهای فوق نباشد.
———
92/1/30- حمید: با سلام و خسته نباشید خدمت شما استاد عزیز::میخواستم بفرمایید که آیا سقف طره ها جز دیافراگم صلب میباشد یا خیر::ممنونم
———
پاسخ: با سلام، ربطی به طره بودن ندارد. اگر نوع سقف جزوه سقفهایی باشد که بتوان صلب درنظر گرفت ، پاسخ مثبت است. سقف کامپوزیت (مختلط) و نیز تیرچه بلوک معمولا ضوابط سقف صلب را ارضا کرده و می توان آنها را صلب فرض کرد.
———
92/1/30- آریایی: سلام، می خواستم بدونم وقتی یک وزن نقطه ای در راستاهای 1 و 2 تعریف می کنیم (توسط دستور assign joint masses) آیا این وزن به صورت ثقلی نیز به سازه وارد می شود؟ یا فقط چنین کاری برای تعیین نیروی زلزله می باشد؟::با سپاس از زحمات شما
———
پاسخ: با سلام، تا آنجا که به یاد دارم تنها در جرم لرزه ای تاثیر گذار است. البته به راحتی می توانید چک کنید: عکس العمل های تکیه گاهی سازه را یکبار با جرم و یکبار بدون جرم متمرکز مورد نظرتان از نرم افزار بخوانید و ببینید تغییری در عکس العمل دارید یا نه.
———
92/1/30- دهاقین: با عرض سلام :: لطفا در مورد مقدار صحیح Rigid-zone factor برای المان های بتنی در نرم افزار etabs،توضیح بفرمایید.::( آیا می توان این ظزیب را برابر 0.5 قرار داد؟آیا بایستی درهر صورت، حالت automatic را به define lenghths تغییر داد.)::با تشکر.::
———
پاسخ: با سلام، دقت کنید که در منوی مورد بحث شما (منوی Assign//Frame/Line//End(Length)/Offset… ) دو مورد مجزا مطرح می شود:
1- بحث rigid zone factor: برای تیرها و ستون دو تا طول می تواند مطرح باشد: طول ناخالص (فاصله آکس تاآکس اعضا) و فاصله خالص اعضا. سوال این است که برای محاسبه سختی خمشی اعضا (EI/L) از کدام L استفاده شود. اگر مقدار ضریب را 1 وارد کنید در حقیقت ناحیه اتصال (ناحیه مشترک تیر و ستون) را صلب کامل فرض کرده ایم و عملا طول تیر همان طول خالص آن خواهد بود و سختی سازه افزایش می یابد و اگر صفر وارد کنید طول تیرها و ستونها طول آکس تاآکس آنها منظور می شود و سازه شل تر می شود. طبق توصیه که در راهنمای خود نرم افزار آمده است، حالت بینابین یعنی عدد 0.5 مناسب است و این توصیه کاملا منطقی به نظر می رسد و برای اکثر اتصالات مناسب می باشد.
2- بحث End Offset: که دو حالت می توان برای آن منظور کرد: یا باید در حالت اتوماتیک قرار دهید و یا اینکه در حالت Define Lengths قرار داده و دستی عدد وارد کنید که قرار دادن در حالت اتوماتیک مناسب تر است. End offset بر سختی جانبی سازه تاثیر ندارد بلکه بر محدوده دیاگرام طراحی تیر تاثیر دارد ( برای مثال برش تیر را در آکس بخوانیم یا در بر ستون و یا به فاصله خاصی از بر ستون؟)
———
92/1/30- civil: با سلام خدمت استاد سخاوتمند::ضروری که در محاسبه وزن موثر زلزله نصف دیوارهای پایین وبالای طبقه رو طبق آیین نامه 2800در نظر بگیریم با توجه به اینکه به نظر میرسه آیین نامه های معروف دنیا که در etabs وجود داره مخصوصا آیین نامه های آمریکا این محاسبات رو در نظر نمیگیره /با تشکر فراوان
———
پاسخ: با سلام، بحث متمرکز فرض کردن جرم ستون ها و دیوار ها به صورت نصف نصف در بالا و پایین یک بحث کاملا بدیهی و مشخص است و نیازی نیست که در آیین نامه قید شود. حال اگر در استاندارد 2800 قید شده است، تنها جهت تاکید بیشتر می باشد. بنابراین بر اساس هر آیین نامه ای که بخواهید طراحی کنید، چه قید شود و چه قید نشود، شما باید جرم را نصف نصف منظور نمایید.
———
92/1/29- محمد رازق شاخان: سلام و عرض احترامات استاد گرامی! ستون کوتاه (Short Column) چیست, واگر ستون کوتاه به دلایل مختلف در سازه خود داشته باشیم, چطور میتوانیم این ستون طراحی نمایم که در زلزله تخریب نشود؟ آیا طراحی بخصوصی دارد؟ تشکر.
———
پاسخ: با سلام، در تیر ها و ستونهای با طول عادی، عمدتا خمش و نیروی محوری تعیین کننده طراحی می باشد ولی با کاهش طول آزاد ستون و یا تیر، لنگر خمشی کم رنگ تر شده و نیروی برشی سهم پررنگتری خواهد داشت و چنین ستونهایی باید مقاومت برشی بالایی داشته باشند (ستون فولادی باید جان ضخیم تری داشته باشد و ستون بتنی باید خاموت بیشتری داشته باشد). در صورت امکان توصیه می شود چیدمان اعضا را طوری انتخاب نمایید که ستون کوتاه ایجاد نشود چون شکست برشی ترد است و توصیه نمی شود.
———
92/1/29- بهزاد: با سلام خدمت شما::ببخشد ایا امکان این وجود دارد که سازه های بنایی را در برنامه ایتبس مدل کرد؟اگر امکان مدل مردنش وجور داره لطف کنید منبعی برای مطالعه ی این موضوع معرفی کنید با تشکر::
———
پاسخ: با سلام، البته برای طراحی یک “سازه جدید” بنایی طبق فصل سوم استاندارد 2800 نیازی به مدلسازی و محاسبه نمی باشد. بلکه به صورت کیفی تنها باید حداقل ابعاد لازم برای دیوارها، بازشوها و کلاف ها را رعایت نمایید. ولی اگر قصد مقاوم سازی یک سازه موجود را دارید. طبق دستورالعمل بهسازی و یا بر اساس FEMA360 می توانید دیوارها را به صورت دستکهای قطری در نرم افزار ETABS و یا SAP2000 مدل نمایید. این روش مدلسازی تقریبی می باشد. اگر بخواهید دقیق مدل کنید باید از نرم افزارهای المان محدود مانند ANSYS بهره جویید. منبعی که نحوه مدلسازی در ETABS را توضیح دهد نمی شناسم.
———
92/1/29- بهاالدين پورصادق: باسلام خدمت دكترعزيز::لطفادرتعيين تعدادبادبنددرسازه هاي فولادي تا5طبقه بازيربنا حدودي هرطبقه 120مترمربع چه مواردي بايد در نظرگرفته شود،آيا بلندي سازه برتعداد بادبندها دريك طبقه تاثيرگذاراست يا نه باتشكرازشما
———
پاسخ: با سلام، مسلما با افزایش طبقات نیروی بادبند هم افزایش می یابد و ممکن است نیاز شود دهانه های بیشتری را بادبندی کنید. در رابطه با بادبند نکات مفیدی در کتاب “راهنمای گام به گام انجام پروژه های فولاد و بتن” مهندس جعفری آمده است (در همین سایت می توانید pdf آنرا دانلود نمایید).
———
92/1/28- ابراهیمی: با سلام و خسته نباشید و تشکر از اینکه به سوالات پاسخ می دهید.::در مورد مدل کردن تیرهای کناره آسانسور، بعد از اختصاص مقاطع چه کارایی باید انجام بدیم تا تعریفهای مربوط به آسانسور ، درست باشه؟مثلا گوشه های این تیرها باید به چه صورت باشند؟ آیا باید بصورت گیردار تکیه گاه تعریف کنیم؟ در تمام طبقات؟ لطفا راهنمایی کنید::سپاسگزارم
———
پاسخ: با سلام، اتاقک آسانسور به ستونهایی فلزی با مقطع نبشی متصل می شود (مثلا نبشی نمره 10) که در چهار گوشه آسانسور وزن آن را از طبقات به تراز پی منتقل می کنند. لاغری این ستونها (نبشی ها) بالاست و باید در تراز طبقات مهار جانبی برای آنها تامین شود تا کمانش نکنند. یعنی تیرهای اطراف آسانسور در تراز طبقات تنها نقش مهار جانبی را دارند و قرار نیست وزن آسانسور را تحمل کنند. از آنجا که نیروی لازم برای مهار جانبی نبشی های آسانسور نیروی قابل توجهی نیستند، نیازی به منظور کردن آنها در تیرهای اطراف آسانسور نمی باشد. البته “تنها در تراز طبقه آخر (خرپشته)” چهار نیروی متمرکز به اندازه وزن کل آسانسور و بار زنده آن با احتساب ضریب ضربه به تیرها یا ستونهای اطراف آسانسور وارد نمایید. تیرهای اطراف آسانسور می توانند دو سر مفصل و یا دوسر گیردار باشند. البته گاهی هم نیازی به تیر نمی باشد برای مثال ممکن است سقف دال بتنی باشد.
———
92/1/28- احمد: سلام::محل قطع بتن و محل قطع آرماتور داخل ستون و تیر و پی کجاها باید باشد؟
———
پاسخ: با سلام، محل قطع آرماتور برای هر مورد محاسبات و ملاحظات خاص خود را دارد که امکان پاسخ برای آنها در این فضا ناممکن است. به کتب بتن مراجعه نمایید.
———
92/1/26- بهزاد: سلام اقا دکتر وقت بخیر .لطف کنید در باره چطور مدل کردن اتصالات خورجینی توضیح دهید؟از کسی پرسیدم که می شه برای انها اکس جداگانه در فاصله ی کم از ستون ها تعریف کنیم گفت د سازه ناپایدار می شه برای ناپایداریش باید چیکار کنیم.هرچند در تایپ های قبلی به مشکلات این اتصالات اشاره کردید با تشکر
———
پاسخ: با سلام، البته همانطور که قبلا هم گفته ام استفاده از این نوع اتصال را توصیه نمی کنم. توجه داشته باشید که هم در مبحث 10 و هم در استاندارد 2800 قید شده که این سیستم ها جزو قاب های ساده محسوب می شوند یعنی در جهتی که خورجینی اجرا می کنید باید بادبند هم داشته باشید تا سازه پایدار محسوب شود. در بحث ارزیابی و مقاومسازی سازه های موجود (سازه هایی که قبلا ساخته شده اند) گاهی نیاز به منظور کردن این اتصال داریم که نحوه مدلسازی آن را قبلا گفته ام ( به قسمت مشاهده باقی سوالات مراجعه کنید). روشی که قبلا گفته ام تنها روش ممکن نیست و همانطور که خودتان هم اشاره کردید، می توانید این تیر را با یک خروج از مرکزیت (جهت امکان ایجاد اتصال قیچی مانند) از ستون رسم کنید و سپس توسط یک تیر بسیار کوتاه “یک سر مفصل- یک سر گیردار” آنرا به ستون متصل نمایید.
———
92/1/26- هادی: با سلام خدمت استاد بزرگوار . اگه میشه بفرمایید پله چهار طرفه در ایتبس چطوری مدل میشه
———
پاسخ: با سلام، متاسفانه پاسخ کامل به این سوال تنها به صورت تصویری امکان پذیر است. و علاوه بر این بسته به معماری سازه و نیز سلیقه طراح روشهای مختلفی می توان درنظر گرفت. مثلا اگر سازه بتنی است، می توان به عنوان تکیه گاه در محیط راه پله دیوار بتنی کوتاه اجرا کرد و نیروی آنرا به تیر پایینی منتقل کرد و یا اینکه به وسیله آرماتورهای قائم به صورت آویز از تیر بالایی کمک گرفت و یا اینکه تیرهایی به صورت شمشیری اجرا کرد. در سازه های فولادی عمدتا تیر شمشیری اجرا می شود. در ETABS نیازی به رسم دال پله نیست و می توانید تنها تیرهای محیطی (در صورت اجرا) و نیز بارهای وارده را مدل نمایید.
———
92/1/26- حسین: با سلام و خسته نباشید:: اینکه قاب خمشی برخلاف اسمش تغییرشکل برشی داره و دیوار برشی هم تغییرشکل خمشی داره درسته؟ اصلاً یعنی چی؟چه مفهومی رو میرسونه؟ کجا ازش استفاده میشه؟ تو Etabs میتونیم تو قسمت Deformed shape این تغییرشکلها رو ببینیم؟لطفا در مورد این موضوع بیشتر توضیح بدید. با تشکر از زحمات شما
———
پاسخ: با سلام، بله درست است. یک قاب ده طبقه یک دهانه را درنظر گیرید (20 ستون و 10 تیر). فرض کنید ارتفاع کل سازه 30 متر و عرض آن (فاصله ستونها) برابر 5 متر باشد. این سازه مانند تیر گیردار بلند عمل می کند که طول تیر 30 متر و عمق مقطع تیر برابر 5 متر می باشد. جان این تیر در اکثر نقاط توخالی می باشد. در واقع دیوار های داخل قاب نقش جان تیر را دارند که با توجه به مقاومت کم دیوار سفالی جان این تیر ضعیف است و در برش ضعیف میکند و بنابراین تغییرشکاهای برشی کل سازه بالا خواهد بود و اصطلاحا می گویند که قاب خمشی به صورت برشی عمل می کند (تغییر شکل جانبی آن برشی است). حال اگر به جای دیوار سفالی از دیوار برشی بتنی مابین ستونها استفاده شود در حقیقت جان تیر معادل به شدت تقویت شده است و دیگر تیر در برش ضعیف نخواهد بود و تغییر شکلهای برشی ناجیز خواهند بود و عمده تغییر شکل به صورت خمشی خواهد بود.
———
02/1/25- امیر: عرض سلام.:: میل مهار در لاپه های سوله ها برای چه نیرویی طراحی می شود؟مطابق برخی پیشنهاد ها 2 درصد نیروی بال فشاری تیر می باشد، اما منظور از این 2 درصد نیروی بال فشاری چیست؟
———
پاسخ: با سلام، طراحی میل مهار بر اساس نیروی جانبی رانشی سقف می باشد که در کتب فولاد از جمله جلد اول کتاب فولاد دکتر میرقادری و دکتر ازهری و نیز جزوه فولاد ارشد بنده آمده است. 2 درصد نیروی نیروی بال فشاری ربطی به میل مهار لاپه ها ندارد و مربوط به طراحی مهار جانبی تیرها برای جلوگیری از کمانش پیچشی جانبی تیر می باشد. مهار جانبی تیرها باید بتواند به اندازه 0.02*b*t*Fy نیرو تحمل کند که b عرض بال تیر و t ضخامت بال تیر می باشد. بند 10-3-8-1-2-4 مبحث ده را ببینید.
———
92/1/16- civil: با سلام خدمت استاد گرانقدر::1- برای طول آرماتور اضافی در تکیه گاه ها جهت جلوگیری از انجام محاسبات دقیق عموما از رابطه Ln/3 استفاده میشه .استفاده از این رابطه تاچه حدی درسته::2- علت در نظر نگرفتن مقطع دوبل آرمه در تکیه گاه ها برای کنترل ظرفیت تیر چیه / با تشکر
———
پاسخ: با سلام، استفاده از Ln/3 برای تعیین طول آرماتورهای تقویتی تیرها یک روش تقریبی می باشد (که در آیین نامه به عنوان یک روش نیامده است) و در برخی موارد ممکن است تامین کننده طول مورد نیاز نباشد. به خصوص در مواردیکه نسبت آرماتور تقویتی به آماتور سراسری بالا باشد یا در مواردی که برای دهانه های کوتاه از آرماتور با قطر بالا استفاده شود، این روش پاسخگو نیست. 2- می دانید که در تیرها به جهت رفت و برگشتی بودن زلزله و نیز ضوابط لرزه ای هم آرماتور فوقانی لازم است و هم آرماتور تحتانی. در محاسبه مقاومت خمشی مقطع تیر هم می توانید به صورت دقیق آرماتورهای فشاری را هم در محاسبه مقاومت خمشی منظور کنید و هم اینکه اگر مقطع کم فولاد است (که در پروژه های واقعی در 99% موارد تیر کم فولاد است) از وجود آرماتورها فشاری در محاسبه مقاومت خمشی صرف نظر کنید (این صرف نظر کردن کمتر از ده درصد خطا دارد).
———
92/1/25- امیر: سلام خسته نباشید::عدد 2 که مرز نسبت اضلاع دال یکطرفه و دوطرفه است از کجا اومده؟
———
پاسخ: با سلام، زمانی که نسبت 2 به 1 باشد، بار گسترده ای که بر واحد متر جهت کوتاه دال وارد خواهد شد تقریبا 16 (2 به توان 4) برابر جهت بلند خواهد بود. یعنی عملا بیشتر بار را جهت کوتاه دال تحمل می کند. هرچه این نسبت افزایش یابد سهم جهت بلند نیز کاهش می یابد. اینکه چرا مثلا 3 برابر عنوان نشده یک تقریب مهندسی می باشد (توجه کنید که ضریب 2 عدد مناسبی می باشد و در این حالت سهم طرف بلند کمتر از 10 درصد خواهد بود).
———
92/1/25- آرش راهب: باسلام خدمت دكتر عزيزدرمورد طراحي دال دوطرفه راهنمايي بفرماييد باتشكر
———
پاسخ: با سلام، سوالتان کلی است. به جلد دوم کتاب دکتر مستوفی نژاد و نیز کتب آقای باجی در رابطه با نرم افزار SAFE مراجعه کنید.
———
92/1/24- الف: باسلام و خسته نباشید و تشکر::درمورد روش اعمال آن بار معادل سازی mass :::آیا این بار فقط در تمام طبقاتی که ارتفاع طبقه در آنها متفاوت است وارد می شود؟::مثلا در طبقه اول و پشت بام؟ (همکف و اول باهم فرق دارند و آخر و خرپشته باهم؟)::این بار به تمام دیوارهای خارجی (تمام دیوارها غیر از تیغه ها) وارد می شود ؟::لطفا راهنمایی کنید::ببخشید::خیلی ممنون::
———
پاسخ: با سلام، بله در طبقاتی که اختلاف ارتفاع قابل توجهی داریم بهتر است بار اضافی MASS منظور شود. علت: در ETABS دیوارهای پیرامونی مدل نمی شوند بلکه بار آنها محاسبه شده و به صورت بار گسترده به تیرهای مربوطه اعمال می گردد. بدین ترتیب فرض می شود “وزن کل دیوار” یک طبقه به تیر زیر آن منتقل می شود. در حالیکه در هنگام زلزله نیروی ناشی از اینرسی حرکتی دیوار به کل تیرها و ستونهای محیطی آن وارد می شود و نه صرفا به تیر پایینی آن. پس منطقی این است که نصف وزن لرزه ای دیوار را در تراز تیر فوقانی آن و نصف دیگر را در تراز تیر پایینی آن منظور کنیم. در حالتی که دو طبقه ارتفاع های متفاوت دارند باید از طریق اعمال یک جرم اضافی مشکل جبران شود.
———
92/1/22- حمید: باسلام و عرض ادب خدمت شما استاد گرامی::سوالی داشتم در مورد ضرایب کاهش مقاومت بتن در حالت حدی::آیا در حالت حدی هیچ فرقی در رفتار المان ها وجود ندارد؟::منظورم روابطیست که برای حالت مقاومت مثلا در aci برای افزایش فی از 0.65 به 0.9 اورده شده میباشد.::با تشکر
———
پاسخ: با سلام، یکی از مواردی که در تعیین ضرایب کاهش تاثیر گذار است، تردشکنی عضو می باشد. هرچه تردشکنی عضو افزایش یابد آیین نامه ها ضریب اطمینان را افزایش می دهند (ضریب کاهش مقاومت کمتری درنظر می گیرند). برای مثال در اعضای بتنی کم فولاد تحت خمش خالص از ضریب کاهش 0.9 و همین اعضا اگر تحت فشار قرار گیرند شکل پذیری آنها کاهش یافته و در نتیجه آیین نامه ضریب کاهش مقاومت آنها را 0.65 در نظر می گیرد (ACI). در مبحث 9 ایران این موضوع به طریق دیگری منظور شده است. در مبحث 9 ضرایب کاهش مقاومت بتن و فولاد جداگانه ارائه شده است. برای بتن 0.65 و برای فولاد 0.85. این موضوع باعث می شود که در اعضای خمشی کم فولاد که مقاومت اعضا مبتنی بر بازوی کششی فولاد است، ضریب کاهش 0.85 داشته باشند و برعکس در اعضای فشاری که مقاومت بیشتر مبتنی بر مقاومت بتن است، ضریب برابر 0.65 شود که با ACI نیز همخوانی دارد.
———
92/1/22- علوی: در رابطه با طراحی اتصال صلبی که جزوه ش رو شما قرار دادید.::::در رابطه با ورق بالا سری 0.75 عرض انتهای ورق عملاٌ فضای کافی جهت جوش ورق به بال تیر به وجود نخواهد آورد. مگر اینکه ضخامت ورق عدد بالایی باشد که عملاٌ غیر اجرایی خواهد بود. البته به نظر من. ضمناٌ شما طراحی ضخامت ورق پایینی(بالایی) رو بر اساس مقاومت فلز مادر قرار دادید که ظاهراٌ عدد کوچکتری به دست میده نسبت به حالتی که مبنا فلز باشه.::::ببخشید سوالاتم زیاد شد.
———
پاسخ: با سلام، فضای لازم برای جوش ورق روسری به بال تیر ربطی به ضریب 0.75 ندارد و طبق رابطه 8 در جزوه “مراحل طراحی لرزه ای اتصال گیردار…” در هر طرف ورق به اندازه 2.5cm فضا برای جوش خواهید داشت. در رابطه با سوال دوم، منظورتان از فلز مادر را متوجه نشدم. ورق پایینی تحت یک بار محوری قرار دارد و ضخامت آن طوری انتخاب می شود که بتواند نیروی محوری وارد بر آن را تحمل کند که طبق رابطه 6 بدست می آید.
———
92/1/22- اردلان:با عرض سلام و خسته نباشید.1- در طراحی اتصالات صلب با ورق زیر سری و روسری ، نقش سخت کننده های فوقانی ( بالای ورق روسری ) در کمک به ورق روسری برای تحمل نیروی حاصل از لنگر در هیچ منبعی توضیح داده نشده. در صورت امکان راهنمایی بفرمایید 2- در اتصالات مفصلی استفاده از نبشی جان و ورق نشیمن با سخت کننده به صورت همزمان درست نیست ؟( بسیاری از محاسبان استفاده می کند )
———
پاسخ: با سلام، اتصال با ورق روسری و زیر سری رایج ترین اتصال در ایران می باشد که در دتایلهای پیشنهاد شده در مبحث 10 ایران نیز به صورت تصویری پیشنهاد شده است (ص 382 تا ص 384):
سخت کننده زیر ورق زیر سری به جهت اجرایی و ایجاد پایداری اولیه برای قرار دادن تیر بر روی ورق زیر سری اجرا می شود. علاوه بر این در محاسبات برخی طراحان از آن برای تحمل قسمتی از برش تیر در بر ستون استفاده می کنند.
سخت کننده روی ورق روسری و نیز زیر ورق زیرسری را نمی توان در “مقاومت خمشی” بر ستون سهیم دانست مگر اینکه این سخت کننده ها تا انتهای ورق روسری و یا زیر سری ادامه یابند (سخت کننده ای با طول زیاد پابه پای ورق ها).
در رابطه با اتصال مفصلی می توان در صورتی که برش تیر بالا باشد، به طور همزمان از نبشی جان و ورق نشیمن با سخت کننده استفاده کرد. با توجه به اینکه ترکیب این دو ممکن است موجب ایجاد گیرداری شود، بهتر است که اولا ارتفاع نبشی جان بیخ تابیخ نباشد (از بالهای تیر کمی به دور باشد) و از طرفی جوش بال نبشی به ستون دورتادور نباشد. استفاده همزمان از “ورق جان” و “ورق نشیمن با سخت کننده” کمی مشکوک به نظر می رسد. در هر حال می توانید با یک مدل المان محدود میزان گیرداری هر نوع اتصالی را بررسی کرده و مفصلی بودن یا نبودن آن را تعیین کنید.
———
92/1/22- صادق: من مطلبی راجع به لحاظ بارهای خیالی جهت تحلیل مرتبه دوم در مبحث دهم ندیدم.::::آیا این مطلب از آیین نامه AISC برداشته شده؟
———
پاسخ: با سلام، بارهای خیالی (notional loads) در بند 10-2-7-1-5 مبحث دهم ایران آمده است.
———
92/1/21- جواد: سلام اقای دکتر.سازه قاب خمشی بتنی طراحی کرده ام که ایتبس نسبت تنش دو ستون مجاور انرا در یک طبقه صفر نشان میدهد.ایا ممکن است؟
———
پاسخ: با سلام، مسلما مدلتان ایراد دارد. از یک فرد مجرب درخواست کنید مدلتان را چک کند.
———
92/1/20- هانیه هادی اصفهانی: سلام استادميخواستم بدونم 1.چگونه دراسكلت بتني ميتوان اتصال مفصلي ياصلب بدست اورد؟ 2.تفاوت اتصالات مفصلي ياصلب چيست؟ 3.براي اتصال ستون فلزي به فونداسيون چگونه ميتوان اتصال صلب يامفصلي به وجوداورد؟ سپاس گذارم
———
پاسخ: با سلام، در سازه های بتنی رایج عملا تمامی اتصالات صلب محسوب می شوند. البته برای اجرای اتصال مفصلی تیر به ستون در سازه های بتنی می توان از سیستم پیش ساخته استفاده شود. یعنی مثلا تیر بتنی از پیش ساخته شود و سپس توسط جرثقیل بر روی ستون قرار گیرد. 2- اتصال صلب مطلق یا مفصلی مطلق نداریم. تمامی اتصلات درصدی گیرداری دارند (بین صفر تا صد درصد گیرداری). اگر درصد گیرداری بین صفر تا 20 درصد باشد، آنرا مفصلی می نامیم. اگر بین 20 تا 90 درصد نیمه صلب و بین 90 تا 100 گیردار می نامیم. 3- اگر می خواهید اتصال ستون به ورق پای ستون گیردار محسوب شود باید از سخت کننده به حد کافی و با سختی کافی استفاده شود. در صورتی که سخت کننده ها کافی نباشند، مفصلی محسوب می شود ( به دتایل های رایج در نقشه ها یا کتاب ها مراجعه کنید).
———
92/1/19- روح الله: در طرحی ساختمانی یک طبقه ستونها قوطی نمره 8 با ضخات 4 میلیمتر طراحی گردیده است ولی در اجرا ضخامت قوطی به 2.5 میلیمتر کاهش یافته است ایا امکان تقویت قوطی ها بوسیله میلگرد شناژ دور وبتن ریزی آن مانند تیر بتنی نتیجه می دهد/(ضمنا جوشکاریها به اتمام رسیده است) با تشکر وسپاس فراوان
———
پاسخ: با سلام، بدون مطالعه کامل جزئیات نمی توان پاسخ داد. بهتر است مشکل را با طراح اولیه در میان گذارید و از او کمک گیرید.
———
92/1/18- اکبر رکاوش: با سلام خدمت آقای دکتر: لطفا در مورد عمل میدان کششی در تیر ورق ها توضیح بفرمایید.
———
پاسخ: با سلام: مبحث مفصل است. به کتاب فولاد دکتر ازهری و میرقادری مراجعه نمایید.
———
92/1/17- جلال ربانی: با سلام خدمت استاد عزيز1::لطفا در خصوص علت پر كردن بعضي از چشمه هاي تير لانه زنبوري با دليل علمي توضيح دهيد! منظورم اين است كه همه مي دانن در ابتداي تير 1 يا 2 خانه با ورق پر ميشود و در وسط نيز همينطور چرا 1 يا 2 خانه؟ممنون
———
پاسخ: با سلام، می دانید که جان وظیفه تحمل برش را دارد و در نقاطی که مقدار برش در تیر زیاد است، حق ایجاد سوراخ در جان تیر نداریم. در تیرچه های دوسرمفصل برش در دو انتهای تیر بیشترین مقدار را دارد و توصیه می شود جان تیر در دو انتها و نیز در نقاطی که بار متمرکز داریم پر شود. در وسط تیر برش حداقل است و نیازی به پر کردن سوراخ نیست. اینکه چرا مثلا سه سوراخ پر نمی شود! بر اساس قضاوت مهندسی می باشد ولی عموما برای اندازه های نرمال تیرها دو سوراخ کفایت می کند.
———
92/1/16- نادر: با سلام::جناب دكتر در مورد اتصال ديوار برشي به ديافراگم صلب در پلانهاي كه به دليل محدوديت معماري ديوار در قسمتي از سازه جانمايي شده كه سقف ندارد و مهندس سازه براي اتصال ديوار به سقف مجبور به استفاده از تير مي باشد. برنامه etabsid هيچ نوع حساسيتي از لحاظ ابعادي خاصي براي اين تير قائل نمي شود. ::اگه ممكنه نظرتون در مورد اين المان رابط بفر ماييد و مرجع راهنمايي كنيد.
———
پاسخ: با سلام، چنین تیری باید قادر باشد نیروی جانبی دیافراگم را به دیوار برشی منتقل کند و بنابراین بسته به هندسه سازه ممکن است نیروی برشی جانبی قابل توجهی در تیر ایجاد شود به طوری حتی ممکن است مجبور شوید طرحتان را تغییر دهید (محل دیوار برشی). توجه داشته باشید که ETABS تنها برش قائم را برای تیرها کنترل می کند. مرجع خاصی به یاد ندارم که چنین موردی را بررسی کرده باشد ولی موارد زیر به نظر بنده می رسد:
1- برای سقف دیافراگم تعریف نکنید. 2- برای تیر رابط ضریب ترک خوردگی در راستای ضعیف نیز منظور کنید. 3- تیر را به صورت دستی برای برش جانبی طراحی کنید (البته نیروی طراحی را از نرم افزار بخوانید) و در صورت لزوم برای آن خاموتگذاری خاص قرار دهید. 4- با توجه به لرزه ای بودن تیر، ضوابط خاص لرزه ای برای برش تیرها را نیز باید دستی کنترل نمایید. 5- اگر طول تیر رابط بلند است، به جای برش جانبی خمش حول محور ضعیف خواهید داشت که باز باید دستی طرح دهید.
———
92/1/16- محمد پویا: سلام آقای دکتر::منظور من این بود که اگر سقف طبقات یک قاب خمشی را صلب کنیم نرم افزار Etabs برای محاسبه تغییر مکان جانبی قاب ها سختی خمشی و برشی تیرها را نیز لحاظ می کند یا نه ؟ مگر غیر این است که اگر سقف صلب روی تیر الاستیک قرار بگیرد خاصیت الاستیک تیر نیز بی اثر می شود ؟
———
پاسخ: با سلام، بستگی دارد سقف را چگونه صلب کنید؟ اگر منظورتان از صلب کردن سقف، تعریف و ایجاد دیافراگم برای طبقه (در ETABS) می باشد: این عمل تنها حرکت افقی را مقید می کند و تغییر شکل خمشی و برشی تیرها آزاد خواهد بود. و نرم افزار سختی برشی و خمشی تیرها را لحاظ می کند. یعنی دیافراگم کردن موجب صلب شدن سقف (به شرحی که شما انتظار دارید) نمی شود.
———
92/1/15- امیر: با سلام خدمت حضرتعالی. در مورد تحلیل و مدلسازی قاب های دو بعدی سوال داشتم. برای در نظر گرفتن قاب خمشی دو بعدی در xz همه جهات را برای تکیه گاه می بندیم یا نه؟ سوال بعدی در مورد طراحی قاب های خمشی متوسط از UBC97 میشود استفاده کرد چون در etabs گزینه ای وجود نداره؟ و در مقالات دکتر استکانچی دیدم که تکیه گاه ساده نشان داده شده و عنوان شده که قاب خمشی هستند!!!!! چگونه؟
———
پاسخ: با سلام، برای آنالیز دوبعدی باید از منوی Analysis تحلیل دو بعدی را انتخاب نمایید. در این صورت از شش مولفه تکیه گاهی در فضای سه بعدی تنها سه مولفه Ux,Uz,Ry را می توان بست. قاب خمشی می تواند دارای تکیه گاه گیردار و یا مفصلی ثابت باشد (لزومی ندارد که اتصال پای ستون حتما گیردار باشد) ولی اتصال تیر به ستون باید گیردار باشد تا قاب خمشی در مقابل بارهای جانبی پایدار باشد. برای مثال در قابهای خمشی سوله ها بهتر است اتصال پای ستون به پی مفصلی باشد. در UBC97 به صورت مستقیم ضوابط طراحی سازه فولادی یا بتنی وجود ندارد بلکه در آن عنوان شده که برای مثال برای طراحی سازه های فولادی به AISC و برای طراحی بتنی به ACI مراجعه کنید. یعنی در حقیقت وقتی شما AISC را برای طراحی فولاد انتخاب می کنید، بر اساس UBC97 عمل کرده اید. ولی برای تعیین نیروی جانبی زلزله می توانید از UBC97 استفاده نمایید که در ETABS هم موجود است (به جزوه بنده که اخیرا در سایت قرار داده ام مراجعه کنید).
———
92/1/15- سلام::سال نو مبارک::آقای دکتر بعد از اختصاص دادن تیرچه ها در ایتبس, آیا باید همه ی آنها را چک کنیم که در جهت کوتاه باشند؟::یا همان جهتی که نرم افزار انتخاب می کند بایستی باقی بماند؟::خیلی ممنون
———
پاسخ: با سلام و تبریک، لزومی ندارد که تیرچه ها حتما در جهت کوتاه باشد. گاهی بنا به شرایط ممکن است طراح تیرچه ها را در جهت بلند قرار دهد. نرم افزار هیچ جهتی را انتخاب نمی کند. شما موقع رسم باید جهت را تعیین کنید (زاویه قرار گیری تیرچه ها در موقع رسم قابل تعیین است).
———
92/1/15- با تشکر از پاسخ شما. لطفا در مورد سوال 4 دکتری سازه هم اظهار نظر بفرمایید . آیا باید اثر تنش قائم را هم لحاظ کنیم یا فقط اثر تنش برشی ؟ آیا گزینه صحیح 2 (3.75) می باشد ؟::بسیار از لطفتان ممنونم
———
پاسخ: با سلام، با توجه به گزینه ها تنها اثر نیروی برشی منظور شده است. برش حداکثر در تیر برابر V=2.5WL بوده و تنش برشی حداکثر برابر 1.5V/bh=3.75WL/bh می باشد.
———
92/1/14- مهدی: با سلام خدمت شما استاد محترم::سوال من این است که اگر به علت مسائل معماری ستون در طیقه همکف قطع شود(در واقع ستون بر روی تیر قرار میگیرد)ایا نیاز است ایین نامه خاصی مورد بررسی قرار گیرد؟::سوال دیگر من این است که چگونه میتوانم این مطلب را در رفرنس ها بیابم؟ ایا اصطلاح خاصی دارند؟::با تشکر
———
پاسخ: با سلام، در ابتدا لازم به ذکر است تا حد ممکن از این کار پرهیز کنید چون مسیر انتقال بار دچار مشکل می شود. رفرنس خاصی در این زمینه نمی شناسم ولی موارد زیر را در نظر داشته باشید.
1- در محلی که ستون بر روی تیر می نشیند حتما سخت کننده به حد کافی زده شود. همچنین در این محل هم برای بال فوقانی و هم برای بال تحتانی تیر مهار جانبی تعبیه شود (برای مهار بال پایینی می توانید از یک زانویی استفاده نمایید).
2- مقطع تیر فشرده لرزه ای باشد و مهار جانبی کافی برای هر دو بال آن در طول تیر طبق بند 10-3-8-1-2-4 مبحث 10 تامین شود.
3- با توجه به اینکه بار متمرکز قابل توجهی به تیر وارد می شود، باید اثر مولفه قائم نیروی زلزله نیز برای تیر منظور شود که در استاندارد 2800 ضوابط آن موجود است.
4- طرحتان توسط یک فرد مجرب در امر طراحی کنترل نهایی شود.
———
92/1/13- با عرض سلام و ادب خدمت استاد گرانقدر::در مورد سوال 9 آزمون دکتری 92 سازه لطفا اظهار نظر بفرمایید. همچنین سطح سختی سوالات را نسبت به پارسال چگونه ارزیابی می کنید؟::با تشکر ویژه
———
پاسخ: با سلام، در سوال سه یک نبشی در سه حالت بار جانبی به آن وارد شده که در هر سه حالت بار از مرکز برش عبور می کند و بنابراین در هیچیک از حالات پیچش نخواهیم داشت. و گزینه 4 (همه موارد) صحیح است.
———
92/1/12- محمد پویا: سلام خدمت جناب دکتر::::می خواستم از حضورتان بپرسم که اگر سقف طبقات ساختمان را صلب فرض کنیم ، نرم افزار ایتبز تغییر مکان جانبی هر کدام از قاب های ساختمان را با فرض اینکه هر کدام از قاب ها به صورت برشی عمل کند ، محاسبه می کند ؟ در این صورت تغییر مکان جانبی کمتر محاسبه می شود یا بیشتر ؟
———
پاسخ: با سلام، اگر منظورتان نرم افزار ETABS می باشد، دیافراگم تنها بر حرکت افقی طبقه اثر می کند و حرکت قائم نقاط آزاد است و بنابراین تاثیری بر رفتار برشی یا خمشی قابها در ارتفاع سازه ندارد. در صورت استفاده از دیوار برشی رفتار قابها بیشتر به صورت خمشی و در صورت عدم استفاده از دیوار برشی، تغییر مکان جانبی رفتار قابها تحت بار جانبی بیشتر به صورت برشی خواهد بود و ربطی به دیافراگم کردن ندارد. البته در نرم افزار SAP می توان حرکت قائم نقاط را هم دیافرگم کرد (می توان کلیه درجات آزاد سقف را دیافراگم کرد) که در این صورت دیافراگم کردن موجب می شود که قابها کاملا به صورت برشی عمل کنند.
در هر دو حالت فوق دیافراگم کردن موجب کاهش تغییر مکان جانبی سازه می شود. و لی در حالت دوم که قابها کاملا برشی عمل می کنند کاهش تغییرمکان جانبی بیشتر است.
———
92/1/11- هادی بهمنی: سلام آقای دکتر::1- آیا در نرم افزار ایتبز هم می توان تنها یک قاب را تحلیل و طراحی کرد و آیا این عمل منطقی می باشد ؟ 2- آثار مرتبه دومی که در تحلیل قاب ساختمان ها تحت بار جانبی ایجاد می شوند آیا فقط منحصر به اثر P-Delta می شود؟ اگر ممکن است در مورد آثار مرتبه دوم دیگری هم که رخ می دهند توضیح مختصری ارائه فرمایید . با تشکر فراوان
———
پاسخ: با سلام،1- در شرایط خاصی که آثار بعد سوم قابل توجه نباشد اشکالی ندارد. کاربری که چنین کاری انجام می دهد باید توانایی تشخیص این موضوع را داشته باشد. از جمله مواردی که باید توجه شود، اثرات پیچش می باشد. در کل توصیه می شود که سه بعدی مدل نمایید. 2- آثار مرتبه دوم را عموما می توان به دو قسمت تقسیم کرد:
1- هندسه سازه (مختصات و محل قرار گیری اعضا) تغییر کند. یعنی در اثر نیرویهای وارده سازه تغییر شکل دهد که این تغییر شکل منجر به ایجاد نیروهای داخلی جدید می شود. که این اثرات به اثر P-DELTA و P-deltaمعروف است.
2- رفتار غیر خطی مصالح (یعنی برخی قسمت های اعضا به صورت موضعی دچار تسلیم شوند) که موجب تغییر سختی معادل عضو (EI و EA و ….) می شود و در نتیجه توزیع نیروها در سازه تغییر می کند و اعضایی که سختی آنها کاهش یافته، سهم آنها از تحمل بار نیز کمتر می شود.
———
92/1/11- هادی بهمنی: باز هم سلام یک سوال دیگر هم دارم .::آیا در طراحی سازه یک ساختمان اگر فرضا آثار مرتبه دوم را به روش طول موثر لحاظ نماییم دیگر ضرورت دارد که اثر مرتبه دوم از نوع P-Delta را نیز در تحلیل و طراحی وارد نماییم ؟ باز هم ممنون
———
پاسخ: با سلام، اگر منظورتان طراحی سازه های فولادی در نرم افزار ETABS می باشد، باید توجه کنید که اگر نوع آنالیز را 2nd Order انتخاب نمایید ولی آنالیز P-delta را غیرفعال نمایید، آنالیز مرتبه دوم به صورت کامل انجام نمی شود و حتما باید P-delta را فعال نمایید.
———
92/1/10- ترکمنی: با سلام حضور محترم جناب آقاي دكتر حسين زاده اصل :: در صورت امكان بفرماييد به چه دليل در دالهاي بتن آمرمه خاموت استفاده نمي شود. با تشكر فراوان فتح الله تهمتني تركماني
———
پاسخ: اجرای خاموت در ضخامت های کم مانند دالها مشکل می باشد و طراحان ضخامت دال را چنان تعیین می کنند که بتن دال به تنهایی بتواند برش را تحمل کند. دقت کنید که دالها برخلاف تیرها و ستون ها لرز بر نیستند و نیازی به رعایت ضوابط لرزه ای (مانند آنچه در تیرها و ستونها رعایت می شود) نیست.
———
92/1/10- بهزاد: دوباره سلام::ببخشید استاد الان مبنا طراحی برای طراحی فولادی بر اساس کدام ایین نامه س؟در کل می خوام اطلاعات پراکنده خودم رو در مورد ایین نامه ها سرو سامان بدم ولی هیچ منبعی نمی شناسم .مثلا جزوه ی نرم افزار ایتبس شما براساس AICS2005در حالی که اکثر طراحی ها و مقررات ملی UBC97رو مبنا قرا می دن .تفاوت اینها در چی هست؟و می شه هرکدوم رو که خواست انتخاب کرد باتشکر
———
پاسخ:UBC, Uniform Building Code مجموعه ای از ضوابط برای سازه می باشد که آخرین نسخه آن UBC 1997 می باشد (مربوط به 16 سال پیش). ضوابط طراحی سازه فولادی در این آیین نامه بر اساس AISC ASD1989 و نیز AISC LRFD 1993 می باشد. آیین نامه فولاد ایران (مبحث 10) در حال حاضر شامل دو قسمت است:
1- قسمت اول: تنش مجاز که قسمت عمده آن ترجمه AISC ASD 1989 می باشد (همان آیین نامه ای که UBC97استناد کرده است)
2- روش حد نهایی که قسمت عمده آن ترجمه AISC 2005 می باشد.
در پیش نویس جدید مبحث دهم (نسخه pdf آن منتشر شده است) قسمت اول (روش تنش مجاز) حذف شده است و به عنوان یک بخش فرعی به پیوست منتقل شده است. بنابراین عملا پس از تصویب نهایی این پیش نویس آیین نامه فولاد ایران بر مبنای روش حد نهایی (که آن هم از AISC2005 اقتباس شده است) خواهد بود. به همین دلیل بهتر است مهندسین کم کم با ضوابط AISC2005 آشنا شوند.
مسلما AISC 2005 به روزتر و برتر از UBC97 می باشد. مباحث جدیدی که با پیشرفت علم به خصوص در زمینه بحث پایداری و اثرات آنالیز مرتبه دوم (در فاصله سالهای 97 تا 2005) حاصل شده است در AISC 2005 منظور شده است.
———
91/12/17-با عرض سلام خدمت استاد گرامی:: در مدلسازی با نرم افزار sap 2000 یک سوال داشتم. دو عضو که از روی هم عبور میکنند و با پیچ به هم متصل شده اند را چگونه می توان در sap 2000 مدل کرد.البته در محل تقاطع آنها هیچ گره ای وجود ندارد. حال چطور میتوان این دوعضو را به هم متصل کرد (جهت جلوگیری از کمانش آنها). با تشکر
———
پاسخ: با سلام، اگر اتصال به صورت قیچی عمل می کند (لنگر منتقل نمی شود ولی نیرو منتقل می شود) در این صورت مانند اتصال تیر خورجینی عمل می کند. نحوه مدل کردن آن را قبلا در همین سایت توضیح داده ام. به قسمت باقی سوالات درسی مراجعه کرده و کلمه قیچی را جستجو کنید.
———
91/12/12- سلام دکتر . ایا استفاده از تیر لانه زنبوری در قابی که دارای مها ربند است مجاز است یا نه ؟ با ذکر دلیل
———
پاسخ: با سلام، به جز دهانه ای که بادبند دارد، در بقیه دهانه ها (به شرطی که دو انتهای تیر به صورت مفصلی متصل شده باشد) مجاز است. علت:
1- آیین نامه استفاده از تیر لانه زنبوری در دهانه ای که بادبند قرار گرفته ممنوع کرده است (ضوابط لرزه ای مبحث دهم را مطالعه نمایید).
2- دهانه ای که بادبند دارد به عنوان سیستم باربر جانبی باید کامل و عاری از هر گونه نقصی باشد. تیرها و ستونهای قرار گرفته در چهار سمت یک بادبند جزئی از این سیستم می باشند و نمی توانند لانه زنبوری باشند. ولی تیرهای بقیه دهانه ها تنها باربر ثقلی می باشند و بنابراین می توانند لانه زنبوری باشند.
البته بنده به شخصه هیچگاه تیرهای اصلی را (حتی تیرهایی که در دهانه بادبند قرار ندارند) را لانه زنبوری طرح نمی دهم.
———
91/6/11- شاگرد: باسلام ::استاد گرامی برای کنترل برش قالبی ما باید از مساحت خالص (برشی وکششی) استفاده کنیم یا مساحت کل؟ چون در کتاب سری عمران از مساحت کل استفاده کرده
———
پاسخ: با سلام، از مساحت خالص باید استفاده شود یعنی قطر سوراخها را باید کم کنید (در جزوه فولاد با شکل توضیح داده ام).
———
91/6/8- حسین: سلام.چرا در بادبندها از ناودانی به جای IPEاستفاده میکنند؟
———
پاسخ: با سلام، البته از تیر I شکل هم می توان استفاده کرد. ولی باید توجه داشته باشید که بادبند ها باید در مقابل نیروی نیروی فشاری مقاومت کمانشی بالایی داشته باشند. مقطع دوبل ناودانی (به صورت باکس) نسبت به مقطع Iشکل ممان اینرسی بیشتری حول محور ضعیف دارد و مقاومت کمانشی آن بیشتر است. علاوه بر این اتصال دوبل ناودانی به ورق اتصال کم هزینه تر می باشد.
———
91/6/7- اسماعیل: سلام اقای دکتر درچه موردی درطراحی ارماتورها ازمقاومت بتن صرف نظر میکنیم؟ ::::
———
پاسخ: با سلام، اگر عضو بتنی تحت کشش خالص باشد، این کشش را تنها آرماتور تحمل می کند.
———
91/6/7- قاسم: سلام استاد.ان شا الله که در زندگیتون موفق وسربلند باشید.استاد در ستون های با بست های مورب اگر بخواهیم برای اتصال بست ها به ستون از پیچ استفاده کنیم. پیچ ها باید برای په نیرویی طرح شوند؟::::::
———
پاسخ: باسلام، بست مورب مشابه بادبند عمل می کند و با توجه به اینکه این بست ها تحت کشش و فشار هستند، پیچهای اتصال باید بر اساس برش طراحی شوند.
———
91/6/7- اسکندر: باسلام ضریب اطمینان به کار رفته توسط ایین نامه برای کمانش وبرش وخمش به ترتیب کدام یک از بقیه بزرگتر است؟::::::
———
پاسخ: با سلام، ضریب اطمینان بر اساس پارامترهای مختلف از جمله اهمیت عضو، رفتار آن عضو در مقابل بارها (رفتار شکل پذیر و یا ترد)، ماهیت بارها و … تعیین می شود و بنابراین نمی توان قانون کلی صادر کرد. خرابی ناشی از کمانش ناگهانی بوده (ترد است) و معمولا ضریب اطمینانی که برای کمانش منظور می کنند بیشتر از خمش و برش است. در رابطه با مقایسه برش و خمش در اعضای فولادی و بتنی متفاوت است.
———
91/6/7- حسین» باعرض سلام.اقای دکتر بادوبرابر شدن فولاد کششی در یک مقطع مستطیلی لنگر قابل تحمل چندبرابر می شود؟::::::
———
پاسخ: با سلام، اگر تیر کم فولاد باشد که کمی کمتر از دو برابر می شود مثلا 1.9 برابر ولی اگر تیر پر فولاد باشد میزان افزایش کم خواهد بود مثلا 1.1 برابر. اگر تیر قبل از دو برابر شدن کم فولاد باشد و پس از دوبرابر شدن، پر فولاد محسوب شود، باید محاسبه شود. به جزوه بتن بنده مراجعه نمایید.
———
91/6/7- علی نصیری: ا سلام -آقای دکتردر طراحی به روش اگر میزان خطا در تخمین بار20 درصدومیزان خطا در تخمین مقاومت 25 درصد باشد::ضریب اطمینان را چه مقدار باید درنظر بگیریم؟اگه میشه راه حل را برام بنویسید::::::
———
پاسخ: با سلام، بارهای وارده باید کمتر از مقاومت باشند. اگر بار را با Q نشان دهیم و مقاومت را با R نشان دهیم: مقدار 1.2Q باید کمتر از 0.75R باید باشد. برای این منظور باید ضریب اطمینان برابر SF=1.2/0.75=1.6 در نظر گرفته شود.
———
91/6/7- رها: سلام استاد .سوال من این است اگر در سقف عرشه فولادی لرزش باشدراهکار چیست.
———
پاسخ: با سلام، پس از اجرای اجزای غیر سازه ای (کف سازی و پس از اجرای تیغه ها) این لرزش کاهش می یابد و جای نگرانی نیست. البته اگر کاربری به گونه است که فضاهای بزرگ خالی از تیغه بندی دارید، باید این لرزش ها گرفته شود (چون موجب عدم آسایش ساکنین در آینده خواهد شد). در این موارد حتما طراح اولیه سازه این مورد را منظور کرده است. برای کاهش لرزش می توان ارتفاع تیرها (ممان اینرسی آنها) را افزایش داد.
———
91/6/6- محسن صفری: با سلام و عرض ادب ::اقای دکتر، در حال مطالعه جزوه طراحی سازه های بتنی جنابعالی به مشکلی برخوردم که خواستم در میان بگذارم.::در صفحات 28 تا 32 که به محاسبه فولاد متعادل مقطع پرداخته شده، از ضرایب تقلیل مقاومت بتن و فولاد استفاده نگردیده است. خواستم بدانم در محاسبه فولاد متعادل مقطع ایا باید از ظریب تقلیل مقاومت فولاد و بتن باید استفاده کرد یا نه؟::ممنونم
———
پاسخ: با سلام، در محاسبه حداکثر درصد “مجاز” “طبق آیین نامه”:
در محاسبه مقدار x نباید از ضرایب کاهش مقاومت استفاده شود. ولی در معادلات تعادل C=T باید منظور شود. (رابطه rho-max در ص27 جزوه بنده بر اساس آیین نامه است)
در تست ها:
اگر مقادیر phi داده شده باشد و یا اینکه گفته شود بر اساس آیین نامه، باید منظور شود (مانند تستهای ص32، ص 36). ولی اگر تنها آرماتور بالانس خواسته شود، نباید ضرایب کاهش منظور شود.
———
91/6/5- حمید: سلام استاد.آقای دکتر من میخواستم بدونم چه طوری باید از etabs نیروها رو بگیرم برای کنترل طرح لرزه ایی. بسیار متشکرم از توجه تان به بچه ها.
———
پاسخ: با سلام، در قسمت طراحی فولاد و بتن در همین سایت، فایل مربوط به “مراحل طراحی لرزه ای اتصال گیر دارتیر به ستون…” را دانلود و مطالعه بفرمایید.
———
91/6/5- فرهاد: سلام جناب دکتر خسته نباشید::اشکالی از بارگذاری داشتم::در مورد کاهش سربار زنده از طبقه بالا به پایین اگر همه مسکونی باشد به ترتیبب از 0 تا 50 درصد کاهش تعلق میگیرد::اگر دو طبقه آخر فروشگاه باشد باز هم از 0 تا 50 تعلق میگیرد یا 0و0و0و10و20 یا به صورت 0 و0 و0 و40 و 50 است؟::لطقا قبل از آزمون نظام پاسخ دهید::با تشکر
———
پاسخ: با سلام، بار زنده ستون هر طبقه برابر مجموع سهم بارگیر آن ستون از هر طبقه بالای آن است. اگر دو طبقه آخر فروشگاه باشد، و با فرض اینکه بار زنده هر طبقه به شرح زیر باشد:
st1=15 ton, st2=12 ton, st3= 14 ton, st4=20 ton, st5=21ton
بار زنده کل برای ستون طبقه اول به صورت زیر محاسبه می شود:
اگر از کاهش استفاده نشود=15+12+14+20+21=82ton
اگر از کاهش استفاده شود= 0.4(15+12+14) + 20+21=57.4 ton
———
91/6/4- مهدی: با عرض سلام خدمت آقای دکتر حسین زاده.نحوه تعریف و قرار دادن بادبند فلزی در یک قاب بتنی در etabs مشابه قرار دادن تو یک قاب فولادیه ؟ اگه لطف کنید توضیح بدید ممنون میشم
———
پاسخ: قبل از پاسخ توجه داشته باشید که معمولا ترکیب سیستم بادبندی فلزی با قاب خمشی بتنی در طراحی استفاده نمی شود. این سیستم بیشتر در مقاوم سازی قابهای خمشی بتنی استفاده می شود که در آنها برای تقویت قاب می توان از بادبند فلزی استفاده نمود. مدلسازی آن تفاوتی با قاب خمشی ندارد و شما باید دو عضو دو سرمفصل فولادی به عنوان بادبند مدل کنید (البته اگر دتایلی که برای اتصال بادبند به قاب در نظر دارید مفصلی نیست، باید نوع اتصال را غیر مفصلی تعریف نمایید.).
———
91/6/4- ازاد: سلام استاد لطفا سوال48و28محاسبات 90را توضیح بفرمایید با سپاس فراوان
———
پاسخ: با سلام، سوال 28 (کد 401D):
G-Bot=1, G-Top=(2I/3+I/3)/(2I/5)=2.5
با توجه به رابطه ارائه شده در ص 38 مبحث 10:
K=[(1.6*1*2.5+4*3.5+7.5)/(1+2.5+7.5)]^.5=1.52
سوال 48:(کد 401D)
V=1200*(2*2-1*1)/(2*2)=900 kN
———
91/6/2- صفری: با سلام سوالت 7و10 آزمون محاسبات 90 را حل بفرمایید با تشکر
———
پاسخ: با سلام، سوال 7 را که قبلا پاسخ داده ام (جستجو کنید). سوال 10: با استفاده از کار مجازی:
delta= (1/3EI)*[1/3*L/3*L+1/3*L/3*L/3]=4PL^3/(81EI)
———
91/6/2- بازیار: ::با سلام و تشکر از شما استاد گرامی:استفاده از پیچ های پرمقامومت در در اتصال به صورت اصطکاکی واتکایی در کدام اتصال پیچ های بیشتری لازم می باشد؟اگر از پیچ های معمولی استفاده شود چطور
———
پاسخ: با سلام، در صورت استفاده از پیچ اعلی اتصال اصطکاکی پیچ بیشتری لازم دارد. در صورتی که برای اتصال اتکایی از پیچ معمولی و برای اصطکاکی از پیچ اعلی استفاده نمایید، اتصال اتکایی پیچ بیشتری لازم خواهد داشت. دقت کنید که برای اتصالات لرزه ای استفاده از اتصال اتکایی ممنوع است.
———
91/6/2- الناز: ::با عرض سلام سینه بند ها درکدام قسمت تیرها نصب می شوند وکاربرد اونها چیه؟::پیشاپیش جهت پاسخ سوال از شما تشکر وقدر دانی میکنم.امیدوارم که درتمام مراحل زندگی سربلند وپیروز باشید.
———
پاسخ: با سلام، برای جلوگیری از کمانش پیچشی جانبی، باید برای بالی که تحت فشار است مهار جانبی قرار داده شود. در نقاطی از تیر که لنگر منفی داریم، بال پایین تیر تحت فشار است و برای جلوگیری از کمانش آن باید با یک عضو قطری (سینه بند) این بال را به تیرچه های سقف متصل کنیم.
———
91/6/2- الناز: ::باسلام چرا در کنترل خیز بارهای جانبی را در نظر نمی گیرند؟::
———
پاسخ: با سلام، در طراحی سازه ها دو معیار داریم: 1- سازه خراب نشود (معیار مقاومت) 2- سازه قابل بهره برداری باشد. کنترل خیز معیار بهره برداری می باشد.
برای بارهای جانبی مانند باد و زلزله تنها معیار مقاومت کنترل می شود. اگر مثلا زلزله بیاید، هدف این است که تیرها ستونها و بادبند ها تخریب نشوند (معیار مقاومت). ولی در اثر خیز زیاد در تیرها، دیوار های آجری که تیر روی آن قرار گرفته است ترک خورده، و تاسیسات غیرسازه ای مانند کانال کشی ها و لوله کشی ها آسیب می بینند. در زلزله برای سازه های عادی هدف “ایمنی جانی” است و نه بیشتر. البته با این فلسفه پس از هر زلزله ای باید اجزای غیرسازه ای که آسیب دیده اند، ترمیم شوند.
———
91/6/2- عباس: ::عرض سلام دارم خدمت استاد بزرگوار:استاد به نظر من سوال 25 مبحث اتصالات صفحه 126 جزوه فولادتون جواب گزینه دو اتصال فلنجی میشه خواهشمندم این جانب را ازشک در اورید وجواب روشنی از این اتصال به من بدهید؟::
———
پاسخ: با سلام، گزینه 2 یک اتصال نیمه صلب است و گیرداری آن کمتر از 80 درصد است. در این تست تنها گزینه های 1 و 3 صلب هستند. برای اینکه یک اتصال صلب باشد باید بالهای تیر به صورت مستقیم به ستون متصل شوند. اگر در گزینه 2 در قسمت های خارجی هم پیچ داشتیم (مانند شکل 1 در تست 111 در صفحه 119)، گزینه 2 صحیح بود. ولی به علت عدم وجود پیچ در دو طرف بال تیر، اتصال بال تیر به ستون مستقیم نبوده و این اتصال می تواند دوران داشته باشد ( در نیمه بالایی و پایینی جان تیر تغییرشکلهای برشی خواهیم داشت که این تغییرشکلهای برشی به بال تیر اجازه حرکت می دهد).
———
91/6/2- رضا: ::باسلام:استاد در سوالات انالیز مربوط به تیرهاچگونه بفهمیم که برش یا خمش را باید کنترل کنیم؟::
———
پاسخ: با سلام، در تیرهای با “بارگذاری” و “ابعاد” عادی، در صورتی که طول تیر کوتاه باشد برش تعیین کننده است و اگر طول تیر بلند باشد، خمش تعیین کننده خواهد بود. در اکثر تیرهای بالای 4 متر در سازه های با کاربری مسکونی و یا اداری تجاری، خمش تعیین کننده است.
———
91/6/2- فرشته: سلام آقای دکتر ، خسته نباشید ،چرا در خمش حول محور ضعیف در تیراهن ضریب شکل مقطع مانند یک مقطع مستطیل یا مربع می باشد وضریب شکل برابر 1.5 می باشد؟
———
پاسخ: با سلام، متاسفانه توضیح این مطلب به صورت نوشتاری برایم مشکل است. شما به کتب فولاد مراجعه نمایید.
———
91/6/3- الهام: با سلام اقای دکتر چرا تمیزبودن اتصال اصطکاکی از اهمیت بالایی برخوردار است؟
———
پاسخ: با سلام، مقاومت اتصال اصطکاکی رابطه مستقیم با ضریب اصطکاک بین دو ورق دارد. اگر ورقها تمیز نباشند (مثلا زنگ زدگی داشته باشید)، ضریب اصطکاک کاهش یافته و مقاومت اتصال به جهت سر خوردن سفخات روی هم، کاهش می یابد.
———
91/6/2- آزاد: سلام لطفا در مورد سوال 38 آزمون محاسبات اذر 90توضیح بفرمایید،با تشکر
———
پاسخ: با سلام، در سوال 38 (کد 401D) ابعاد ورق باید طوری باشد که بتن زیر آن خراب نشود. طبق رابطه 10-1-10-11 مبحث دهم (ص 122)تنش مجاز فشاری برابر است با:
Fp=0.3*20= 6 MPa
بنابراین بعد ورق برابر است با:
a=(1500000/6000000)^.5=0.5 m
———
91/6/1- فاطمه: سلام و خسته نباشید::یه سازه بتنی 5 طبقه دارم با کنسولی که در طبقات بالا پخ شده است و ابعاد این کنسول در طبقه اول 2.3×7.35 و در مابقی طبقات 3.05×7.35 است از مقطع متغیر برای تیرهای کنسول و انواع سقف تیرچه و دال برای کنسول استفاده کردم ولی نبست تنش دو ستون متصل به کنسول در طبقات بیش از 1 در حدود 1.5 است البته این اتفاق برای ستون های آکس بعدی هم در 2 طبقه افتاده چطوری باید مشکلش رو حل کنم؟
سازه ای داریم که در تراز 6- و 3- پارکینگ داره و از تراز 0 تا 15.6 دو بلوک جداگانه است که بین آنها 4 متر فاصله است (این فاصله حیاط است که بین دو بلوک واقع شده) برای مدل کردن این سازه باید چه ملاحظات ویژه یا نکات خاصی رو در نظر بگیریم؟
———
پاسخ: با سلام، هر دو سوالتان کلی می باشد. برای مورد اول که به هر حال باید با تعیین جهت مناسب برای تیرریزی سقف و تغییر مقطع تیرها و ستونها با (سعی و خطا) به نتیجه مطلوب برسید. دقت کنید که “گاهی” برای رسیدن به پاسخ، “به جای بیش از حد قوی تر کردن ستون اصلی، بهتر است تیرها و یا ستونهای کناری را تقویت کنید تا سهم ستون اصلی از زلزله کاهش یابد و مشکل آن برطرف شود”.
———
91/5/31- سهیل: با سلام،::پس از آنالیز p-delta با خطای زیر مواجه شده ام:::* * * W A R N I N G * * *:: NEGATIVE STIFFNESS FOUND DURING SOLUTION FOR DOF RY OF JOINT 6 :: LOCATED AT X = 18.500000, Y = 11.000000, Z = 15.400000,:: STIFFNESS MATRIX DIAGONAL VALUE = -3131.963,::لطف می فرمایید علت را توضیح دهید.::با تشکر:: :
———
پاسخ: با سلام، این پیغام می گوید که سازه در قسمتی که مختصات آن مشخص شده است، ناپایداری موضعی دارد. ممکن است که در آن قسمت اجزای سازه به هم متصل نیستند و یا مش بندی المان های سطحی مشکل دارد. بعضی وقتها هم در آن نقطه دو تا گره تعریف شده است (حول نقطه مورد نظر یک پنجره باز کنید تا گره مورد نظر انتخاب شود و چک کنید که آیا یک گره انتخاب شده یا دو گره).
———
91/5/29- محمد: با سلام به استاد عزیز.در مورد ساده یا پیوسته بودن در سازه های بتنی برای کنترل حداقل ارتفاع تیر توضیح می دهید؟یعنی چه موقع تیر ساده می باشد؟چه موقع پیوسته است؟آیا نوع بار گذاری یعنی جهت تیرچه ها نقشی در عبارت مذکور دارد؟
———
پاسخ: با سلام، قبلا پاسخ داده ام. در قسمت مشاهده باقی سوالات، کلمه پیوسته را جستجو کنید.
———
91/5/29- علی: سلام ::در خصوص تعداد مدهای نوسان در مبحث 6 ص69منظور از تمام مدهایی که مجموع جرمهای موثر در انها بیشتر 90درصد جرم کل سازه باشد یعنی 1-حداقل تعداد مدهای نوسان(بدون ترتیب) که جرم انها بیشتراز90درصد جرم کل شود 2-حداکثر تعدادمدها که شرط 90درصدی را براورده سازد(بدون ترتیب )3-به یک ترتیب خاص ، مثلا مدهای باجرم بیشتر به کمتر شمارش شوند تا به 90درصد کل برسیم یا بلعکس.
———
پاسخ: با سلام، مورد سوم صحیح می باشد. برای کنترل این موضوع در نرم افزار ETABS باید پس از آنالیز سازه در منوی اصلی display/show tables… را انتخاب کرده و سپس در پنجره باز شده باید Analysis results\modal information\building modal information\modal participating mass ratios را انتخاب نمایید. در پنجره باز شده با توجه به اعداد نوشته شده در ستون های SumUx و SumUy تعداد مدهایی را که در آنها مجموع به 90 درصد می رسد تعیین می شود.
———
91/5/27- احسان: سلام-با سپاس بسيار فراوان از بزرگواري شما- بنده 2ساختمان فولادي و بتني رو از دو طريق روابط دستي و از طريق نرم افزار ايتبس و سيف تحليل و طراحي كردم- اما نتايج و مقاطعي كه از طريق روابط دستي بدست مياد با نتايج نرم افزاري تفاوت داره-حال سوال اينه كه 1-علت كامل و دقيق اين تفاوت ها چيه؟ و 2-نتايج دستي دقيق تر است يا نتايج نرم افزار؟
———
پاسخ: با سلام، علت این تفاوتها احتمالا اشتباهات شما در 1- محاسبات دستی 2- وارد کردن اطلاعات به نرم افزار می باشد. تفاوت ها در چه حدی است؟ اگر تفاوت ها کم است، علل آن می تواند چنین مواردی باشد: نرم افزار تغییر شکلهای برشی و پیچشی را هم منظور می کند ولی شما تنها تغییرشکلهای خمشی را منظور می کنید. نرم افزار سختی ناحیه اتصال تیر به ستون (نواحی صلب انتهایی اعضا) را منظور میکند ولی شما در محاسبات طول تیر را فاصله آکس تا آکس در نظر می گیرید. مسلما نرم افزار دقیقتر از محاسبات دستی می باشد (البته اگر اطلاعات وارد شده صحیح باشد).
———
91/5/26- رضا» با سلام.چرا نمیتوانیم از آیین نامه aci-02یا05 استفاده کنیم؟چون نسبت به 99 بارها را کاهش داده است.ما میتوانیم با همان ضریب رفتار قبل از این آیین نامه استفاده کنیم؟::اگر یک ساختمان را یکبار با 99 و یکبار با 2005 محاسبه کنیم تفاوت مقدار میلگرد های محاسبه شده بسیار زیاد میباشد.::ممنون
———
پاسخ: با سلام، آیین نامه aci از سال 2002 به بعد بر اساس زلزله تراز نهایی نوشته شده است. در حالیکه ضریب زلزله ای که شما بر اساس استاندارد 2800 بدست می آورید تراز نهایی نمی باشد. برای رفع این مشکل، شما می توانید ابتدا ضریب ABI/R را از استاندارد 2800 محاسبه کرده و سپس به عدد 1.4 ضرب نمایید. با این افزایش ضریب زلزله بدست آمده تقریبا زلزله تراز نهایی خواهد بود. در صورت استفاده از aci-02، باید 1.4ABI/R را به عنوان ضریب C به نرم افزار معرفی نمایید. در این صورت طرحتان صحیح خواهد بود. البته باید توجه داشته باشید که در هنگام کنترل drift در رابطه 14-2 در صفحه 35 استاندارد 2800 به جای 0.7R باید از R استفاده نمایید (و یا اینکه برای دریفت مجددا زلزله افزایش نیافته را معیار قرار دهید).
——–
91/5/26- رضا: با سلام در سوله ها از Q25به عنوان مهاربند استفاده میشود.نحوه مدل سازی آن چگونه است؟چه پارامترهایی را وارد کنیم تا عضو فقط کشش تحمل کند؟لطفا با یک مثال توضیح دهید.با تشکر
———
پاسخ: با سلام، طبق بند 10-3-9-3-1-3 مبحث دهم می توان برای بادبندهای همگرای معمولی از میلگرد استفاده نمود. برای اینکه میلگردها کششی منظور شود، یا باید آنالیز غیرخطی انجام دهید که وقت گیر است و مقرون به صرفه نیست و یا اینکه به صورت تقریبی به شرح زیر عمل کنید: میلگردها را به صورت ضرب دری با مقطع خودشان در نرم افزار مدل کنید. با توجه به اینکه در هر بار گذاری تنها یکی از ضربدری ها به صورت کششی عمل می کند، می توان سختی هر دوی آنها را نصف وارد کنیم تا مدلسازی صحیح باشد. برای این منظور در قسمتی که مقطع میلگرد را تعریف می کنید، بر روی set modifier کلیک کرده و در قسمت cross section area عدد 0.5 را وارد کنید. پس از آنالیز سازه نیروی یکی از بادبندها را از نرم افزار می خوانیم، نیروی بدست آمده را ضرب در 2 می کنیم و با نیروی مجاز چک می کنیم که آیا پاسخگو هست یا نه. تنش مجاز میلگرد را (در صورت استفاده از روش ASD) می توانید برابر 0.33Fu درنظر بگیرید. در ضمن نسبت طول میلگرد به قطر آن نباید بیشتر از 300 باشد.
———
91/5/25- اسماعیل: با سلام آقای دکتر می خواستم بپرسم که اجرای میلگرد ریشه خصوصا ستونهای بالای پی اجباری است یا اینکه می توان یکسره اجرا کرد وآیا در آیین نامه های جاری مطلبی در این مورد است ودیگر اینکه آیا اجرای این ریشه ها سبب تمرکز تنش نمیشود ودرصد آرماتور مقطع را زیاد نمیکند ممنون میشم راهنمایی بفرمائید ./. باتشکر
———
پاسخ: با سلام، اجباری در کار نیست. اگر ارتفاع طبقه کم باشد می توانید آرماتورهای ریشه را به صورت یکسره تا بالا ادامه دهید ولی به لحاظ اجرایی این روش مشکل خواهد بود. از نظر تمرکز تنش هم به هر حال آیین نامه وصله آرماتورهای ریشه را مجاز می داند. ال ته اگر سازه از نوع شکل پذیری ویژه (بالا) باشد، باید وصله آرماتورهای ستون در میانه ستون باشد و اجازه نداریم آنها را در ابتدای ستون وصله کنیم. در ضمن درصد آرماتور در محل وصله نباید بیش از 6 درصد باشد.
———
91/5/23- میلاد: سلام خدمت دلسوزترین استاد زندگیم::راستش استاد من در حال من شروع به کار کردم و برای یکی از پروژه‌ها نیاز به طیف طرح ساختگاه داشتم ::در سایت peer.berkely.edu نوع خاک 2یا3را به چه نحوی باید وارد کنیم؟::ویک سوال دیگه با عرض پوزش از شما من امسال در کنکور ارشد شرکت کردم و احتمالآ زلزله قبول بشم در این گزایش نیاز به تسلط بر یکی از زبان‌های برنامه نویسی را دارم یا نه وچه زبانی با تشکر فرآوان
———
پاسخ: با سلام، در همان سایت peer اگر دقت کنید در قسمت site classification USGS چهار نوع خاک A, B, C, D موجود است که با توجه به سرعت موج در آنها و مقایسه سرعت موج انواع خاک در صفحه 18 استاندارد 2800 می توانید نوع خاک را انتخاب نمایید. در رابطه با برنامه نویسی بستگی به نظر استاد راهنمایتان دارد ولی به عنوان یک برنامه پرکاربرد بهتر است با نرم افزار Matlab آشنایی داشته باشید.
———
91/5/22- خلیلی: سلام ميخواستم بدونم كه انتقال نيروي زلزله به بادبند يا ديوار برشي از طريق تير صورت ميگيرد يا از طريق كف سازه اي -چون كه از جايي شنيده بودم كه اگه ستون به كف سازه اي متصل نباشه نميشه بادبند رو به اون ستون وصل كرد سوالم اينه كه در صورتيكه اتصال به كف شرط اصلي باشه در اين صورت كف سازه اي چجوري به تنهايي نيرو ي زلزله رو به ستون منتقل ميكنه -عاجزانه خواهشمنم روشن توضيح بديد خيلي گيج شدم
———
پاسخ: با سلام، برای آشنایی با مسیر انتقال بار به فصل دیافراگم ها در جلد چهارم کتاب فولاد دکتر میرقادری و دکتر ازهری مراجعه نمایید. ولی به طور کلی برای سازه های عادی که شامل تیر و ستون و کف می باشند، باید اتصال مناسبی بین “کف” و “تیرهای محیطی” آن برقرار باشد. این اتصال باید به گونه ای باشد که بتواند نیروی اینرسی ناشی از پرتاب شدن کف سازه را به تیرها منتقل کند (نحوه محاسبه این نیرو و اتصالات در کتابی که گفتم آمده است). تیرها نیز نیرو را به ستونها (و یا بادبندها) منتقل می کنند. در این حالت نیازی به اتصال مستقیم کف به ستون نیست. اگر سازه ای دارید که فاقد تیر است (مثلا دال بتنی تخت بدون تیر محیطی)، نیرو از دال به ستون منتقل می شود که ناحیه اتصال دال با ستون باید قادر به انتقال نیروها باشد.
———
91/5/20- بهمنی: سلام دکتر::بر طبق ایین نامه 2800 زلزله می بایست برای طراحی ستون هایی که در محل تقاطع دو سیستم مقاوم جانبی قرار دارند 100 درصد نیروی زلزله در یک امتداد با 30 درصد نیروی زلزله در جهت متعامد ترکیب شود . پس چرا در ترکیب بارهایی که در نرم افزار Etabs برای طراحی سازه بتنی دو جهت خمشی در نظر گرفته شده است چنین ضابطه ای رعایت نشده است ؟
———
پاسخ: با سلام، نرم افزار تنها برخی از ترکیب بارهای پایه را به صورت اتوماتیک ایجاد می کند. برای مثال اگر فشار خاک دارید و یا بار برف (snow load) تعریف کرده اید، باید ترکیب بارهای مربوطه را به صورت دستی وارد نمایید. اصولا ترکیب بارهایی که بسته به شرایط سازه تغییر می کنند، در ترکیب بارهای پیش فرض نرم افزار منظور نشده اند. طبق تبصره 1 در صفحه12 استاندارد 2800 امده است که اگر بار محوری ستون کم باشد نیازی به منظور کردن ترکیب 30 درصد نیست (شرطی می باشد). در منوال خود نرم افزار ETABS هم تاکید شده است که ترکیب بارهای پیش فرض نرم افزار کافی نیستند و کاربر باید ترکیب بارها را چک کند.
——–
91/5/19- صادق: سلام استاد- در سازه های فولادی ترکیب بارهای زلزله تشدید یافته، در طراحی کل سازه استفاده میشود یا فقط در طراحی ستونها؟ سپاس فراوان
———
پاسخ: با سلام، خیر تنها ستونها نیست. برای نمونه در طراحی اتصالات لرزه ای نیز از این ترکیب بارها استفاده می شود. به ضوابط لرزه ای مبحث 10 مراجعه نمایید.
———
91/5/19- میثم: سلام ::ضمن عرض خسته نباشی به استاد گرانقدر::در خصوص ظریب تاخیر برشی u در اعضای کششی (صفحه 30مبحث 10) جمله حداقل سه وسیله اتصال در هر ردیف در امتداد تاثیر نیرو موجود باشد u برابر 0.85::منظور از ردیف در امتداد تاثیر نیرو؛ امتداد عمود بر نیرو است یا امتداد موازی با نیرو؟ مثلا در اتصال پیچی نبشی(توسط یک بال) به ورق اگردر امتداد نیرو(موازی امتداد نیرو) 2ردیف که در هر ردیف 3پیچ موجود باشدU =؟
———
پاسخ: با سلام، منظور امتداد موازی با نیرو می باشد. شرایط اتصالی را بیان کردید متوجه نشدم.
91/5/17- جعفر: با سلام.در طراحی امکان دارد نیروی هردوعضو بادبند ضربدری منفی بدست آید؟
———
پاسخ: با سلام، در شرایطی که بارگذاری جانبی (زلزله یا باد) یکی از بادبندها در فشار و دیگری در کشش خواهد بود که با توجه به رفت و برگشتی بودن زلزله، این فشار و کشش در هر دو عضو قطری بادبند باید منظور شود. ولی تحت اثر بار گذاری ثقلی (وزن سازه) ممکن است همزمان هر دو عضو در فشار (و یا همزمان تحت کشش باشند). نتیجه اینکه اگر بار زلزله به اشتباه ناچیز وارد شده باشد و یا آرایش اعضای سازه به گونه ای باشد که اثر بار ثقلی بیشتر از اثر زلزله باشد، ممکن است نیروی هر دو عضو منفی (فشاری) بدست آید (این حالت به ندرت اتفاق می افتد).
———
91/5/16- آریا کیوان: سلام ::چرا در تيرهاي با ارتفاع 25cm از خاموت استفاده نمي شود
———
پاسخ: با سلام، طبق بند 9-12-6-3-1 و 9-12-6-3-2 مبحث نهم (فایل آن در همین سایت موجود است) اگر ارتفاع تیر از 25 کمتر باشد و ” مقدار برش حداکثر در تیر کمتر از مقاومت برشی مربوط به بتن در تیر باشد” نیازی به خاموت نیست ولی اگر مقاومت برشی بتن کافی نباشد باید از خاموت استفاده شود. در دالها و پی ها هم همین قانون برقرار است.
علت: در چنین تیرهایی عمدتا عرض تیر بیشتر از عمق تیر است و این تیرها همانند دالها رفتار می کنند. در دالهای بتنی به جهت محصوریت جانبی بتن مقاومت برشی بتن افزایش می یابد و به همین دلیل آیین نامه بین تیرهای عادی و دالها تفاوت قائل شده است.
———
91/5/15- سیاوش زند: با سلام خدمت استاد محترم آيا در ستوني كه تير تنها از يك طرف به بال يا جان ستون برخورد ميكند نيازي به استفاده از ورق تقويتي در هر دو طرف بال يا ورق جان در هر دو طرف جان هست يا فقط ميبايد در محل برخورد تير به بال يا جان ستون ورق اجرا كرد
———
پاسخ: با سلام، اگر منظورتان ورقهای تقویتی ستون در محل اتصال تیر به ستون می باشد، بر اساس اینکه اتصال تیر مفصلی باشد یا گیردار پاسخ متفاوت است. نمی توان قانون کلی صادر کرد بسته به شرایط و محاسبات ممکن است نیاز به ورق تقویتی باشد و یا نباشد. اگر اتصال مفصلی باشد، و نیاز به تقویت داشته باشیم، تنهاوجهی که تیر به ستون متصل شده است نیاز به تقویت دارد.
———
91/5/15- سعید: سلام دکتر ، در صفحه 15 جزوه فولاد آمادگی کنکورتان سوالی از سراسری 80 مطرح شده است.::آیا نباید سطح مقطع موثر برای سه عدد پیچی که در سمت راست و در یک امتداد عمودی هستند نیز بررسی گردد؟::و اگر اینطور باشد جواب فرق میکند::ممنون میشم اگر لطف کنید نگاه کنید
———
پاسخ: با سلام، نخیر. دقت کنید که نیروی وارد به مسیر مربوط به سه پیچ 3T/7 می باشد. بنابراین مقاومت کششی مربوط به این مسیر به صورت زیر محاسبه می شود:
T=(20*1.5-3*2.5*1.5)*(7/4)*0.5*5200=85312
بنابراین مسیر تعیین کننده نیست
———
91/5/14- هادی: سلام آقای دکتر::برای طراحی یک سازه بتن مسلح با استفاده از نرم افزار Etabs ، برنامه هم سطح مقطع میلگرد طولی ( longitudinal bars ) و هم سطح مقطع میلگرد پیچشی ( در بعضی موارد ) خروجی می دهد، آیا این بدین معنی است که می باید مجموع این دو مساحت میلگرد را به عنوان میلگرد طولی در تیر جانمایی کنبم ؟
———
پاسخ: با سلام، شما باید میلگردهای طولی را بخوانید (مثلا 20 سانتیمتر مربع برای آرماتورهای فوقانی و 18 سانتیمتر مربع برای آرماتورهای پایینی) و سپس میلگردهای طولی پیچشی را بخوانید (مثلا 8 سانتیمتر مربع). 8 سانتیمتر مربع مربوط به پیچش باید در محیط مقطع توزیع شود. اگر به صورت محافظه کارانه فرض کنیم که نصف این مقدار در بالای تیر و نصف دیگر در پایین قرار داده شود و بنابراین:
آرماتورهای بالایی برابر 20+4=24
آرماتورهای پایین برابر 18+4=22
———
91/5/14- مسعود: سلام.استاد درس پروژه فولاد از ما خواسته پروژه فولاد را بر اساس طراحی لرزه ای انجام دهیم.می خواستم بدانم چگونه می توان این کار را انجام داد؟باتشکر فراوان
———
پاسخ: با سلام، منظور رعایت ضوابط لرزه ای مبحث 10 (صفحه349 به بعد آیین نامه) می باشد. اگر با ضوابط لرزه ای آشنا نیستید باید از مهندس آشنا با این ضوابط کمک بگیرید. همچنین در همین سایت در قسمت طراحی فولاد و بتن مراحل طراحی لرزه ای اتصال گیردار را دانلود و مطالعه نمایید.
———
91/5/14- محمد: سلام ::میخاستم بدونم چگونه کنترل شاخص پایداری رو درایتبس انجام بدم؟::ممنون میشم راهنماییم کنید
———
پاسخ: با سلام به صفحه 197 از کتاب راهنمای گام به گام انجام پروژه های فولاد و بتن، نوشته مهندس جعفری مراجعه نمایید ( فایل pdf آنرا می توانید از همین سایت دانلود نمایید.)
———
91/5/14- راحیل: سلام ::من یک سوال در مورد مدل کردن تیرهای خورجینی در sap دارم اینکه تیرهای پیوسته دو طرف ستون رو چطور باید مدل کرد
———
پاسخ: با سلام، به پاسخی که به آقای مهندس بابک در تاریخ 21/4/91 داده ام مراجعه نمایید.
———
91/5/14- محمد: سلام میخاستم بدونم در ساختمان هایی که دیوار برشی دارند، آیین نامه بندی دارد که می گوید یک بار باید 30 درصد نیرو جانبی به قاب داده شود و یک بارهم 100درصد نیروی جانبی به دیوار برشی. حالا من میخام بدونم این کار را در Etebs چگونه انجام بدم؟ ممنون میشم اگه سریع جواب بدید. با تشکر
———
پاسخ: با سلام، البته آیین چنین نمی گوید (صفحه 10 از استاندارد 2800 را ببینید). آیین نامه می گوید قابهای خمشی باید بتوانند مسقلا حداقل 25 درصد نیروی جانبی را تحمل کنند. برای آشنایی با نحوه کنترل این بند به صفحه 207 از کتاب راهنمای گام به گام انجام پروژه های فولاد و بتن، نوشته مهندس جعفری مراجعه نمایید ( فایل pdf آنرا می توانید از همین سایت دانلود نمایید.)
———
91/5/12- امیر: با سلام، جناب دکتر ملاک های تعیین محل قرارگیری بادبندها به غیر از محدودیت های معماری چیست؟
———
پاسخ: با سلام، صفحه 14 از کتاب راهنمای گام به گام انجام پروژه های فولاد و بتن، نوشته مهندس جعفری مراجعه نمایید ( فایل pdf آنرا می توانید از همین سایت دانلود نمایید.)
———
91/5/11- نازنین عارفی: سلام استاد من میخواستم نیروی بولت و حتی اگه بشه دیاگرامشو (نیروی بولت – به نیروی اعمالی ) رسم کنم میشه راهنماییم کنید ؟ مثلاگ در یک اتصال تیر به ستون نیروی تک تک بولتها را بدست بیارم
———
پاسخ: با سلام، سوالتان کلی است. بسته به نوع اتصال(اصطکاکی یا اتکایی) پاسخ فرق می کند. اگر هدفتان بررسی علمی است بهتر است فصل چهارم کتاب:
Steel Structures Design and Behavior, Fifth edition, 2009
را به دقت مطالعه نمایید. فایل pdf به صورت اسکن شده از این کتاب را می توانید از برخی سایتها دانلود نمایید (به حجم 126 مگابایت).
———
91/5/10- امین: با عرض سلام خدمت استاد گرامی::بنده برای انتخاب نوع آیین نامه در نرم افزار ETABSدچار مشکل هستم چون آیین نامه AISC-LRFD2005رو توی نرم افزار پیدا نمیکنم و تنها 99و93 موجود میباشد لطف کنید بنده را راهنمایی بفرمایید ::باتشکر
———
پاسخ: با سلام، شما باید گرینه AISC360-05/IBC2006 را انتخاب کرده و سپس در پایین همان پنجره در قسمت Design Provision گرینه LRFD را انتخاب نمایید.
———
91/5/10- ایوب: با سلام به استاد گرامی: من وقتی یه سازه فولادی رو در ایتبس مدل میکنم بعد زدن دکمه طراحی در پایان عملیات طراحی با این پیغام مواجه میشم ::(analaysis and design sections differ for 36 steel frames do you want to reiterate analasis and design) وقتی این پیغام رو میده یعنی مشکل چیه باید چیکار کنم؟ وقتی تنش ها رو چک میکنم همه رو اشتباه محاسبه میکنه اگه راهنمایی کنید ممنون میشم.
———
پاسخ: با سلام، برخی از اعضا (تیر، ستون یا بادبند) دارای مقطع auto section می باشند. باید از طریق منوی:
design/steel frame design/make auto select section null
تمامی مقاطع را از حالت اتوماتیک خارج نمایید.
———
91/5/10- علی: با سلام و تشکر از سایتتون::دارم یه مرغداری با سازه فولادی دارای دو سقف به مساحت 1000 مترمربع رامحاسبه میکنم.آیا از بادبند استفاده کنم یا خیر؟
———
پاسخ: با سلام، قانون کلی نمی توان صادر کرد ولی اگر سازه مورد نظرتان به صورت یک سوله می باشد معمولا در راستای طولی از سیستم بابندی شده و در راستای عرضی از قاب خمشی استفاده می کنند.
———
91/5/9- مرادی: سلام .استاد در etabs وقتی برای محاسبه جرم گزینه from loads فعال بشه به طور خودکار وزن مثلا سقف تیرچه بلوک معرفی شده هم بهش اضافه میشه ؟ چون 2تا روش هست و تو هردوگزینهfrrom loads فعال میشه ولی تو یکیش جرم حجمی مصالح صفرفرض میشه وهمه این مقداردربار لحاظ میشه ولی در روش دوم وزن سقف تو مقدار بار نمیاد درحالیکه مصالح جرم دارن وبازم همون گزینه فعال میشه ( توکتابهای آقای باجی ).درضمن اگر به سقف جرم ندیم مرکزجرم در راستای z با اختلاف نصف ضخامت سقف محاسبه میشه , این مشکلی پیش نمیاره؟ وظیفمه از شما بابت وقتی که میذارید تشکر کنم,تقریبا هر روز مطالب رو چک می کنم و واقعا یه کلاس درس مفیده برام.
———
پاسخ: با سلام، اگر:
گزینه from load -در قسمت define mass source انتخاب شود – و جرم حجمی مصالح هم غیرصفر وارد شود، در این صورت علاوه بر بارهایی که توسط کاربر وارد شده اند، وزن کلیه اجزای سازه شامل تیرها ستونها و کفها نیز به عنوان بار مرده منظور محسوب خواهد شد. ولی اگر جرم حجمی مصالح را صفر وارد کنید، تنها بارهای مرده ای که توسط کاربر مستقیما به کفها و یا تیرها اعمال شده به عنوان بار لرزه ای درنظرگرفته می شود. در رابطه با سوال دوم باید دقت کنید که در نرم افزر ETABS مرکز تیرها و سقف در تراز روی کف ( و نه در وصط ارتفاع کف یا تیر) در نظر گرفته می شود و بنابراین مرکز جرم بارهای اعمالی و بارهای خود کف بر هم منطبقند. البته این تقریب تاثیر ناچیزی در پاسخها دارد.
——–
91/5/9- مهسا محمدی: سلام می خواستم بپرسم برای انجام پروژه ی فولاد ایا امکان دارد که مثلا اگر تیر هایمان را پروفیل 2IPE طراحی کردیم ستون هایمان از پروفیل IPB باشند؟؟؟
———
پاسخ: با سلام، امکان که دارد (آیین نامه منع نکرده است) ولی منطقی نیست. استفاده از مقطع دوبل برای تیر باید توجیه داشته باشد. اگر تیرتان با مقطع تک جواب نمی دهد، باید از تیرورق استفاده کنید مگر اینکه پیچش داشته باشید. چرا برای ستون مقطع IPB استفاده می کنید. در ایران این مقطع کمیاب است.
———
91/5/8- رویا بیات: با سلام اقایه دکتر قانون هوک در بخش پلاستیک وعلت انتخاب فولاد به صورت ای شکل را لطف کنید و توضیح دهید
———
پاسخ: با سلام، قانون هوک که همان قانون فنر هاست که در دبیرستان خوانده ایم:F=K*delta که به جای K مدول الاستیسیته یا همان سختی ماده جایگزین می شود. در ناحیه پلاستیک ماده نرم تر می شود و سختی آن کاهش می یابد که می توان با یک تقریب رابطه sigma=(E)*(e) را همانند ناحیه الاستیک برای ناحیه پلاستیک نیز نوشت. منتها به جهت نرم شدن ماده مقدار E بسیار کاهش می یابد (مثلا 0.03E). علت استفاده از مقطع I شکل هم برای تیرهای فولادی این است که بتوان با کمترین مصالح مصرفی به بیشترین ممان اینرسی دست یابیم. (می دانیم که در بحث خمش تیرها، ممان اینرسی نقش موثری دارد) حال سوال اینجاست که چرا در سازه های بتنی از مقطع مستطیلی استفاده می شود؟ دلیل اصلی آن این است که اگر I شکل استفاده شود هزینه قالب بندی بالا می رود و مقرون به صرفه نیست.
———
91/5/8- نیما: با سلام ، چرا برای ضخامت های زیاد ورق های فولادی ، تنش تسلیم کم می شود ؟ :: چرا ضخامت از یه حدی که بیشتر می شود ، Fu و Fy کم میشود ؟؟::::با تشکر
———
پاسخ: با سلام، در این مورد مطمئن نیستم ولی احتمالا دلایل زیر در آن دخیل باشد:
1- نحوه تولید: ورقهای ضخیم پس از تولید کند تر از ورقهای عادی خنک می شوند (به جهت ضخامت زیاد طول می کشد تا به دمای عادی برسند) و همین باعث تغییر ساختار و رفتار آنها می شود.
2- ورقهای ضخیم ساختاری غیر یکنواخت دارند (خاصیت تورق در آنها بیشتر است)
———
91/5/7- حسین: با عرض سلام خدمت آقای دکتر حسین زاده.::ساختمانی اسکلت مفصلی وجود داره که تمام تیر ریزی هایش در یک جهت است.میخواستم بپرسم تیرهایی که بار ثقلی به آن نمیرسد چگونه طراحی میشوند؟چون من در مرحله طراحی دستی پروژه هستم سوال رو میپرسم.::ممنون میشم کمکم کنید.::با تشکر
———
پاسخ: با سلام، اگر تیری اتصال مفصلی به ستون داشته باشد و تیرچه ها هم موازی آن باشند، همانند تیرچه ها یک بار گسترده ناچیز شامل وزن خود تیر و نیز وزن سقف به عرض بارگیر یک متر را تحمل می کند. البته در تیرهای پیرامونی باید وزن دیوار را نیز درنظر بگیرید. بنابراین این تیرها همانند تیرچه ها مقطع سبکی خواهند داشت.
———
91/5/7- مهدی: با سلام سوال 7و11 محاسبات 90 را حل بفرمایید
———
پاسخ: سوال 7: در حالت اول جابجایی طبقه اول 1.5 سانتیمتر و طبقه دوم برابر 3 سانتیمتر است. در حالت دوم جابجایی طبقه اول 3 سانتیمتر و طبقه دوم 4.5 سانتیمتر می باشد. سوال 11:
T= Max( 1.25*T , 1.4)=Max(1.25*0.8*0.08*30^.75 , 1.4)=1.025
———
91/5/6- جواد: با سلام و ادب::برای موضوع پایان نامه می خوام روی اتصالات RBS از نوع آکاردئونی کار کنم. خواستم بدونم میشه این نوع اتصال را با سازه های پیچی با صفحا انتهایی ادغام کنم؟ شما خودتون پیشنهاد دیگه ای برای کار کردن روی اتصالات آکاردئونی (با ورق چین دار) ندارید؟
———
پاسخ: با سلام، شدنش که شدنی هست. ولی باید توجه داشته باشید که طرحتان اقتصادی باشد. در طرح RBS اتصال انتهایی تیر به صورت جوش مستقیم بالهای تیر به ستون انجام می شود (بدون ورق های اضافی) که هزینه اجرای آن کم است. در عوض شما هزینه ایجاد برش در تیر را دارید به علاوه اینکه طول تیرها باید دقیق بریده شود (بدون فاصله بادخور با ستون). در این مورد با استاد راهنمایتان مشورت کنید.
———
91/5/6- آزاد: سلام لطفا در مورد سوال 2 و6 آزمون محاسبات اذر 90توضیح بفرمایید،با تشکر
———
پاسخ: با سلام،
سوال2: ابتدا بارها را به مرکز سطح منتقل می کنیم. که در این صورت مقدار لنگر برابر است با:
M=P*e-M-V*h=1000*0.35-300-100*0.5=0
و تنش حداکثر برابر خواهد بود با:
sigma= P/A+Mc/I=1000/4 =250 kPa
سوال 6: تنش ناشی از بارهای مرده، زنده و مرده به شرح زیر است:
sigma D= 350/4 + 0.5*18 + 0.6*25 = 111.5
sigma L= 100/4= 25
sigma E= 100/4= 25
تنش زیر خاک تحت ترکیب بارهای مختلف:
D+L= 136.5 kPa
0.75(D+L+E)=121.125 kPa
که تقریبا 140 در نظر گرفته می شود.
———
91/5/5- شهره: با سلام وخسته نباشید،لطفا طریقه کنترل بادبند در نرم افزار etabs را توضیح می دهید؟من ratio بادبند را با 0.7 کنترل می کنم و برای ebfبا 1.5 برابر c چک می کنم.نمی دونم درست است؟ممنونم
———
پاسخ: با سلام، طبق ضوابط پیوست دوم استاندارد 2800 (صفحه 97) برای بادبند ها ضریب کاهش B باید در طراحی بادبند ها منظور گردد. مقدار Cc در فرمول این ضریب تقریبا برابر130 می باشد. مقدار این ضریب بستگی به لاغری بادبند دارد. برای مثال مقدار این کاهش برای دو ضریب لاغری 60 و 120 به شرح زیر می باشد:
Landa=60 then: B=1/(1+60/2/130)=.81
Landa=120 then: B=1/(1+120/2/130)=0.68
بنابراین ضریب 0.7 یک مقدار تقریبی برای رابطه بالا می باشد. همچنین در صفحه 99 استاندارد 2800 برای بادبندهای هفت و هشت باید نیروی زلزله را 1.5 برابر درنظر بگیرید.
———
91/5/4- صادق: باسلام خدمت استاد . برای طراحی دیوار برشی با آیین نامه CSAدر etabs آیا به ترکیب بارهای جدیدی به جز ترکیب بارهای معمولی که از قبل معرفی کرده ایم نیاز است ؟::مثلا ترکیب بار 1.25DL + 1.5 LL را یک بار برای طراح قابها معرفی کنیم و یک بار جداگانه برای دیوار.
———
پاسخ: متاصفانه تجربه کاری با این آیین نامه ندارم.
———
91/5/3- سعید: با سلام :اگر ممکن است در مورد میراگرها کتابی معرفی کنید (درمورد طراحی واجرا ونوع آنها ……….در چه ساختمانهای کاربرد دارندو………….آیا آیین نامه خاصی در موردمیراگرهست باتشکر
———
پاسخ: متاسفانه تخصصی در این زمینه ندارم.
———
91/5/3- صفری: با سلام آيا اتصال اتكايي همان مفصلي و اصطكاكي همان گيردار است باتشكر
———
پاسخ:اگر منظورتان اتصالات اتکایی و اصطکاکی در اتصالات پیچی می باشد، پاسخ منفی است. اتصال اتکایی می تواند به هر دو صورت مفصلی و گیردار طرح شود. اتصال اصطکاکی نیز می تواند به صورت گیردار و یا مفصلی طرح شود. به تعریف اتصال اصطکاکی در ص 107 (فصل 8) جزوه فولاد بنده مراجعه کنید. در اتصال تیر فلزی به ستون، اگر تنها جان تیر متصل شود (چه به صورت اتکایی و چه به صورت اصطکاکی) اتصال را مفصلی درنظر می گیریم و اگر علاوه بر جان تیر، بال تیر نیز وصل شود اتصال گیردار محسوب می شود.
———
91/5/2- روشنک: سلام آقای دکتر. زمانیکه یک فایل سازه طراحی شده با نرم افزار ETABS در اختیارمون قرار میدن چه نکاتی رو باید کنترل کنیم و فایل رو تائید یا رد کنیم؟با تشکر
———
پاسخ: با سلام، موارد زیادی باید چک کرد که در اینجا مجال بیان تمامی آنها نیست. برخی چک لیست ها داریم که از سایت های مختلف (برای مثال سایت ایران سازه) می توانید دانلود نمایید.
———
91/4/31- سید حسن: سلام آقای دکتر ، مثلا اگه یک پروژه داشته باشیم در هر دو طرف دیوار برشی داشته و خود قاب از نوع قاب خمشی بتنی متوسط باشه ، اثر ترک خوردگی تیر و ستون ودیوار برشی چند میشه ؟ آیا این سازه مهاربندی شده حساب میشه یا نه ؟آخه اثر ترک خوردگی سازه مهار شده با مهار نشده فرق میکنه ؟
———
پاسخ: با سلام، بلی ضرایب مربوط به ترک خوردگی در بند 9-10-8-4 مبحث 9 آمده است. همچنین تعریف اینکه چه سازه ای مهاربندی شده است یا نه در بند 9-13-3 آمده است. البته معمولا اگر دیوار برشی داشته باشید ضوابط بند 9-13-3 ارضا می شود و سازه مهاربندی شده محسوب می شود.
———
91/4/12- سید محمد حسینی: با سلام -آقای دکتر پروژه ای با میلگرد AII طراحی شده است آیا می توان با همان قطر میلگرد AIII استفاده کرد؟
———
پاسخ: با سلام، در چه اعضایی؟ تیرها و ستونها؟ بهتر است مجددا طراحی کنید در غیر این صورت غیر اقصادی خواهد بود. یعنی اگر مجددا طراحی شود، تعداد میلگردهای لازم کاهش می یابد(اگر قبلا یکبار طراحی شده، کنترل مجدد آن با AIII کار سختی نیست).
———
91/4/31- سید محمد حسینی: با سلام آقای دکتر پیرو سوال قبلی ام در مورد استفاده از میلگرد AIIIبه جای میلگرد AII توضیحات بیشتری را ارائه می دهم:::مشاور مسکن مهر پروژه ای کل اسکلت بتنی را با میلگرد میلگرد AIIطراحی کرده است حال پیمانکار میلگرد میلگرد AIIIتهیه کرده استآیا می توان با همان قطر میلگرد AIII استفاده کرد؟شکل پذیری سازه و شکست ترد و..دیگر مسائل مشکلی پیش نمی آید؟
———
پاسخ: با سلام، اگر درصد آرماتور در تیرها و ستونها بالا نیست، مشکلی پیش نمی آید و می توانید برای میلگردهای “طولی” از AIII استفاده نمایید ولی برای میلگردهای عرضی (خاموت و تنگها) باید از میلگرد AII استفاده نمایید. ولی اگر در تیرها تراکم(درصد) آرماتور بالاست (مثلا بالاتر از 1.5 درصد) باید چک کنید که از حداکثر مجاز تیر بیشتر نباشد. ولی اگر در برخی نقاط تراکم آرماتور
———
91/4/31- فرهاد: باعرض سلام و خسته نباشيد::جناب دکتر بار معادل تیغه بندی اگر تیغه نداشته باشیم یا تیغه ها یر روی تیر واقع شده باشند و بار تیغه مستقیما بر تیر اعمال گردد آیا نیاز به افزایش بار کف به مقدار 100 کیلوگرم است ؟
———
پاسخ: با سلام، محل تیغه بندی ممکن است در طول عمر سازه توسط کاربران آن تغییر داده داده شود. این امر به خصوص در مورد سازه هایی با کاربری اداری و مانند آن بیشتر محتمل است. بنابراین برای مثال اگر بارهایی را که به صورت موضعی بر روی تیر وارد کرده اید، معادل 70 کیلوگرم بر متر مربع بار گسترده است، باید به اندازه 30 کیلوگرم بر مترمربع نیز به صورت اضافی و به صورت بار گسترده در نظر گیرید. (البته مبحث 6 به صراحت این موضوع را بیان نکرده است و جای سوال دارد).
———
91/4/30- محسن: با سلام استاد::درحالت کلی تیرهای لانه زنبوری واسه کدام سازه ها مناسب نمی باشند؟
———
پاسخ: با سلام، به صفحه 82 جزوه فولاد بنده (ویژه کنکور ارشد) مراجعه نمایید.
———
91/4/28- جلال: باسلام.آقاي دكتر چرا در طراحي دستك ها،دستك طبقه آخر به صورت ضربدري ودر مابقي طبقات به صورت قطري در نظر گرفته مي شوند؟باتشكر
———
پاسخ: با سلام، قانون و رویه به خصوصی در این مورد نداریم و طراح می تواند بر اساس صلاحدید و نوع طرح دستک طبقات را تعیین کند.
———
91/4/28- هادی: سلام آقای دکتر::آیا امکان دارد که برای تعیین تنش مجاز برشی تیر ورقی که نیروی محوری فشاری قابل ملاحظه ای دارد نیز از عمل میدان کششی استفاده کرد ؟
———
پاسخ: در آیین نامه من منعی در این مورد نیافتم (البته ندیدن دلیل بر نبودن نیست! باید باز بررسی کنید). ولی:
1- با افزایش نیروی فشاری امکان تشکیل سیستم خرپایی طبق روش عمل میدان کششی زیر سوال میرود. یعنی دستک قطری خرپا که در جان تیرورق تشکیل می شود ممکن است تحت فشار بیفتد و نتواند عمل کند. بنابراین توصیه من این است که در چنین مواردی از این روش استفاده ننمایید.
2- می دانید که استفاده از تیرورق (تیرهایی که نسبت ارتفاع به ضخامت جان در آنها از بالاست) در اعضایی که تحت فشارند مجاز نیست. چون استفاده از اجزای لاغر (جان لاغر) تنها در جان اعضای خمشی مجاز است و اگر نسبت fa/Fa در عضو بیشتر از 0.15 باشد، تیر ستون محسوب شده و دیگر نمی توان برای آن مقطع تیر ورق استفاده کرد (به تعریف تیرورق در بند 10-1-6 مبحث 10 مراجعه نمایید).
——–
91/4/27- پیمان گلزار: درود بر شما آقای دکتر،برای طراحی پرلین از نیمرخ های Z و IPE میتوان آنها را در ETABS مدل و طراحی کرد؟ سپاسگزارم
———
پاسخ: با سلام، بلی با صرف نظر و تقریب در برخی مسائل می توان مدل نمود. از جمله اینکه وجود میل مهارها (سگراد) و تاثیر آنها به عنوان تکیه گاه جانبی برای خمش حول محور ضعیف را صرف نظر نمایید (محافظه کارانه) ولی بهتر است LTB Minor لاپه ها را به یک سوم کاهش دهید ( اگر سگراد ها تیر را سه قسمت می کنند). در ضمن باید محور local axis مربوط به پرلین ها را نیز بر اساس شیب سقف اصلاح نمایید. تنها می ماند مسئله پیچش که انرا هم می توان طبق توصیه کتب طراحی به این صورت منظور نمایید که نسبت تنش مربوط به خمش حول محور ضعیف را دو برابر منظور نمایید.
———
91/4/26- شهرام: با سلام خدمت شما من تعدادی سوال داشتم : 1.در طراحی اتصال گیردار اگر ستون بصورت box باشد باز هم می توان از ورق پیوستگی استفاده کرد؟ 2. برای گرفتن خروجی نیروها از etabs به منظور طراحی اعضا مثل تیر ستون یا اتصالات از چه روشی باید استفاده کرد show tables یا اینکه روش بهتری نیز هست ؟ 3.سوال اخر اینکه اگر من بخواهم شما رو حضوری ملاقات کنم چه روزی و در کدام ساختمان دانشکده تشریف دارین 7 یا 6
———
پاسخ: با سلام، 1- می توان؟! اگر اتصال گیردار لرزه گیر می باشد ( که در اکثر موارد اینگونه است) “باید” استفاده کرد. برای اجرای آن هم روش های مختلفی داریم که بهترین آنها این است که یکی از چهار وجه ستون به صورت وصله (درپوش) اجرا شود تا جای دست برای جوش ورق داشته باشیم و پس از جوش دادن ورق پیوستگی ادامه آن وجه به صورت وصله با جوش نفوذی تکیمل گردد. 2- اگر تعداد اعضایی که مد نظر است زیاد باشد که همان روش جدولی و استفاده از نرم افزار Excel مناسب می باشد ولی اگر تعداد کم است بهتر است طبق توضیحی که در صفحه دوم فایل “مراحل طراحی لرزه ای اتصال گیردار تیر به ستون…” نوشته ام، می توانید یک ترکیب بار ENV تعریف کنید و دیاگرام ها را به صورت گرافیکی تحت این ترکیب بار مشاهده نمایید و بیشترین لنگر را ببینید. 3- بنده تقریبا تمامی روزها از ساعت 10 الی 12 در ساختمان شماره 7 هستم (انتهای سالنی که اتاق اساتید قرار دارد) . البته احتمالا از نیمه مرداد تا آخر شهریور نخواهم بود.
———
91/4/24- جعفر: سلام. خسته نباشید استاد عزیز.برای مدلسازی استخر در برنامه ETABS نمی دانم چه کار کنم. لطفاً مرا راهنمایی کنید! با سپاس فراوان.
———
پاسخ: با سلام، اگر استخر در کف سازه ( در تراز پی) قرار دارد که نیازی به مدلسازی آن در ETABS نیست و کل بار آن از طریق پی به خاک منتقل می شود. ولی اگر در تراز طبقات استخر دارید، بسته به معماری سازه ممکن است این استخر به صورت آویز از طبقه فوقانی منظور شود و یا اینکه به صورت اتکایی بر روی کف طبقه زیرین قرار گیرد. اگر بار اولتان است که چنین سازه ای را مدل می کنید بهتر است با یک فرد مجرب از نزدیک مشورت بگیرید.
———
91/4/22- میثم: ضمن عرض سلام و خدا قوت::در تیر ورقها اگر بال فشاری از دو طرف به صورت یکسره به جان جوش شود ، ایا با رعایت نسبت پهنای بال به ضخامت و ارتفاع جان به ضخامت جان میتوان تیر را فشرده در نظر گرفت؟::متشکرم
———
پاسخ: با سلام، مسلما می توان. تعریف فشرده بودن هم همین است. حتی اگر جوش یک طرفه و سراسری باشد باز هم فشرده است.
———
91/4/22- ش-ع-: سلام ::1 ) در تیر I شکل با ورق تقویتی روی بال برای اینکه مقطع فشرده باشد ایا لازم است محدودیت پهنا به ضخامت در بال فشاری و ورق تقویتی(ردیف 7ص25ایین نامه) همزمان برقرار باشد؟::2) درتیر مورد سوال اول، برای کنترل روابط فصل 5 مبحث 10 (اعضای خمشی) ایا مساحت بال فشاری برابر است با مساحت بال تیر i شکل + مساحت ورق تقویتی؟::متشکرم
———
پاسخ: با سلام، 1: بلی ورق تقویتی باید به تنهایی ضوابط مربوط به خود و بال تیر نیز به تنهایی ضوابط مربوط به بال تیر را ارضا نماید تا فشرده مجسوب شود.2- بلی در روابط فصل 5، برای مثال در رابطه آخر در صفحه 52 به جای Af باید مساحت کل بال شامل بال + مساحت ورق منظور گردد.
———
91/4/21- فرزان: سلام.در سازه بتني قاب خمشي كنترل تغيير مكان نسبي جواب نميدهد و نميتوان از ديوار برشي استفاده كرد، همچنين ارتفاع تيرها را افزايش دادم و حتي از آناليز ديناميكي استفاده كردم تا بتوانم ضريب زلزله را اصلاح كنم ولي همچنان جواب نميدهد. چه اقدام ديگري انجام دهم تا تغيير مكان نسبي جواب دهد؟::با تشكر
———
پاسخ: با سلام، به هر حال طبق آیین نامه باید تغییرشکل ها محدود شوند. در سازه های با تعداد طبقات زیاد (مثلا بالای 8 طبقه) معمولا جواب گرفتن بدون دیوار برشی مشکل است (ناممکن نیست). اگر طول دهانه های سازه زیاد باشد (مثلا دهانه ها بالای 7 متر باشند) نیاز به دیوار برشی بیشتر خواهد بود. نمی دانم به چه دلیلی نمی توانید از دیوار برشی استفاده نمایید ولی در شرایط خاص می توانید به جای دیوار برشی از بادبند فولادی نیز استفاده نمایید (بادبندها با استفاده از ورق نصبی به تیر و ستون بتنی متصل می شوند). نکته آخر اینکه ممکن است روش محاسباتی شما نادرست باشد (دقت کنید که زلزله ای که با آن دریفت را کنترل می کنید با زلزله اصلی که محاسبه کردید فرق می کند و درمحاسبه زلزله دریفت نیازی به رعایت محدودیت زمان تناوب نمی باشد.)
———
91/4/21- بابک: سلام دوباره.اگر در مدلسازی یک طبقه زیرزمین داشته باشیم و اطراف آن دیوار حایل نباشد(دیوار آجری به ضخامت 45 سانتیمتر) تراز پایه را کجا در نظر میگیریم؟ و آگر تراز را باید کف زیرزمین بگیریم در طراحی چه تمهیداتی(مثلا فشار خاک و …) را باید مد نظر قرار دهیم.ممنون از استاد گرامی
———
پاسخ: با سلام، تراز پایه را باید روی کف پی (کف زیر زمین) درنظر گیرید. دیوار آجری 45 سانتی باید بتواند لنگر ناشی از فشار خاک را تحمل کند. باید بر اساس نوع خاک محل مقدار فشار جانبی را محاسبه کرده و لنگر ناشی از بار گسترده مثلثی را محاسبه نمایید. تنش مجاز کششی دیوار را می توانید حدود 0.3 kg/cm2 منظور نمایید. در نهایت توصیه می شود در صورتی که ارتفاع زیر زمین زیاد است، از دیوار حائل بتنی استفاده شود.
———
91/4/21- بابک: با عرض سلام.ببخشید تیرهای با اتصالات خورجینی در Etabs چگونه مدل میشوند(مدلسازی با تعریف یک المان قابی به عنوان یک لینک با طول کوتاه و اعمال سختی پیچشی بین تیر وستون صحیح است؟) و اگر تیر دوبل باشد باید به صورت واقعی مدل شوند؟ یعنی هر کدام از مقاطع تک جداگانه در دو طرف ستون با فاصله رسم شود یا تیر به صورت دوبل ساخته شده و مانند سایر اتصالات مدل شود؟::با تشکر فراوان
———
پاسخ: با سلام، در ابتدا توصیه می کنم به جهت ابهاماتی که این نوع اتصال دارد، از اتصال خورجینی استفاده نکنید. ولی اگر به هر دلیلی چنین اتصالی را بخواهید مدل نمایید (اتصال قیچی مانند) بهتر است که در نرم افزار SAP به شرح زیر عمل کنید:
1-از طریق منوی Draw/draw special joint یک گره جدید در نزدیکی اتصال اصلی تیر به ستون ایجاد نمایید.
2- انتهای تیرها را به این گره جدید متصل کنید.
3- تیرها را انتخاب کرده و از طریق Assign\frame\Automatic Frame Mesh… برای تیرها گزینه No Auto meshing را انتخاب نمایید.
4- دو گره موجود (گره اصلی و گره جدید) را انتخاب کرده و از طریق Assign/joint/constraints… گزینه body را انتخاب کرده و Add new constraint را انتخاب کرده و در پنجره باز شده تیک مربوط به translation را فعال و سه تیک مربوط به rotation را غیرفعال کنید. و سپس body جدید را به دو گره نسبت دهید.
با انجام مراحل فوق بین ستونها و تیرها لنگر منتقل نمی شود ولی نیروها منتقل می شوند.
———
91/4/21- برزو سیف: باسلام خدمت دکتر::نحوه اجرای برشگیر در تیرپیوند چگونه است ایا ورق برشگیر باید کاملا” به بال پایینی وبالای کیپ وجوش شود تشکر
———
پاسخ: با سلام، برش گیر که در سقف کامپوزیت به کار می رود (که بر روی بال فوقانی تیر جوش می شود) و استفاده از آن در ناحیه تیر پیوند بادبندهای EBF مجاز نیست. احتمالا منظور شما سخت کننده های جان تیر پیوند می باشد که این سخت کننده ها هم باید به بال فوقانی و هم به بال پایینی و هم به جان تیر جوش شود. جوش اتصال نیز باید برای نیروهایی که در ص408 و 409 مبحث 10 آمده پاسخگو باشد.
———
91/4/20- ساجدی: با سلام و تشكر بابت وقتي كه براي پاسخ به سوالات دانشجويان ميگذاريد::نرم افزار safeدر طراحي پي زمين ذوزنقه در نرم افزار x strip ,y stip كه در راستاي قائم و افق هستند چطور ميتوان در ضلع مايل strip ها را تعريف كرد::با تشكر
———
پاسخ: در SAFE 8 این مشکل وجود دارد و باید به صورت تقریبی برای نوارهای مایل از strip های غیرمایل به صورت منقطع استفاده نمایید. در SAFE 12 این مشکل رفع شده است و امکان رسم Strip های مایل وجود دارد. بنابراین سعی کنید از ورژن 12 استفاده نمایید.
———
91/4/19- مسعودی: با سلام .براي طراحي يك سردر ١٦ متري با عرض ١m مثل جايگاه نماز (٨ هلالي) چه پارامترهايي مد نظر بايد قرار بگيره مي شه در اين مورد راهنماييم كنيد
———
پاسخ: با سلام، سوالتان کلی است. بر اساس نوع سازه و هندسه آن باید تمام جوانب طراحی را مد نظر داشته باشید.
———
91/4/18- بهزاد: جناب دکتر سلام./ با افزایش خروج از مرکزیت سازه چه تغییری در ضریب رفتار ساختمان ایجاد می شود؟
———
پاسخ: با سلام، منظورتان خروج از مرکزیت مرکز جرم نسبت به مرکز سختی می باشد. از نظر آیین نامه ای ضریب رفتار ربطی به خروج از مرکزیت ندارد (البته از لحاظ تئوریک می تواند تغییر کند که بسته به نوع سازه ممکن است افزایش یا کاهش یابد).
———
91/4/17- پیمان گلزار: درود بر شما آقای دکتر، برای طراحی پرلین کنترل وسط دهانه کافی میباشد یا باید محل سگراد هم کنترل شود؟نیمرخ های Z که در بازار موجود است گرم نورد شده است یا سرد نورد شده؟ سپاسگزارم
———
پاسخ: با سلام، اگر شیب سقف کم باشد کنترل میانه مقطع کفایت می کند ولی اگر شیب زیاد باشد به طوریکه سهم لنگر ثانویه قابل توجه باشد در محل سگراد (میل مهار های عمود بر پرلینها) نیز باید کنترل گردد. در ص345 کتاب دکتر میرقادری- ازهری مثال کاملی در این زمینه موجود است. نیمرخ های تا آنجا که من می دانم سرد نورد شده هستند.
———
91/4/17- امین: سلام.دلیل اینکه تیر های قرار گرفته در دهانه های دیوار برشی نیروهای بسیار جزیی دارند چیست؟
———
پاسخ: با سلام، سختی دیوار برشی زیاد است و قسمت عمده نیروی زلزله توسط آنها تحمل می شود و در نتیجه بار ناشی از زلزله در این تیرها ناچیز است و مقطع سبک تری نیاز دارند.
———
91/4/17- امین: سلام. آیا برای طراحی تیر های کنسولی بتنی (بالکن) از ضوابط خاصی استفاده میشود یا طبق همان روال معمولی تیرهاست؟
———
پاسخ: با سلام، تفاوت خاصی ندارند. تنها باید توجه داشته باشید بارگذاری آن صحیح باشد (بار قائم زلزله، بار زنده خاص بالکن). همچنین باید توجه داشت که تیرهای مربوط به بالکن ها لرزه گیر نیستند و نیازی نیست ضوابط لرزه ای مربوط به تیرها و اتصالات آنها رعایت شود.
———
91/4/17- مسلم: سلام،اگربرای شما مقدور می باشد درمورد سوال 19-20-21 آزمون محاسبات اذر90توضیح دهید،باتشکر.
———
پاسخ: با سلام، سوال 19: سطح بارگیر تیر 24 مترمربع می باشدو طبق رابطه 1-3-6 مبحث ششم درصد کاهش آن 8.76 درصد می باشد (گزینه 3). سوال 20: گزینه 3 (280) صحیح است. دقت کنید که طبق بند 6-3-6-2 مبحث 6 نیازی به افزایش 25 درصدی بارقائم نیست. سوال 21: گزینه 2 (642) صحیح است:
(84.5*0.8*4*2*10*5)+(84.5*0.8*4*2.2*5*12.5)=64220 kg.m
———
91/4/16- مرادی: سلام.برای اجرای اتصال مفصلی دریک سازه بتنی چه راهی منطقی تره,مثلا عبور میلگردهای کششی و فشاری از یک نقطه میتونه راه خوبی باشه؟با تشکر.
———
پاسخ: با سلام، برخی روش ها از جمله ایجاد براکت برای تیر بتنی وجود دارند. انتخاب روش به نوع پروژه بستگی دارد و بسته به مورد انتخاب می شود. عبور میلگردهای بالا و پایین از یک نقطه (در بر اتصال) می تواند یک اتصال مفصلی ایجاد کند ولی این نوع از اتصال به صراحت در کتب علمی طراحی بتن پیشنهاد نشده است. بنابراین به صورت قوی نمی توان از آن دفاع کرد.
———
91/4/13- فرزان: سلام. اگر در يك سازه به فرض در جهت X قاب خمشي و در جهت ديگر مهاربندي شده باشد آيا بايد براي طراحي تيرهاي جهت قاب خمشي آن را براي سيستم باربر جانبي خود (قاب خمشي) طراحي كرد يا ميتوان تمام تيرها را بر اساس يك سيستم طراحي كرد، به طور مثال كل اعضا را بر اساس قاب خمشي طراحي كنيم ولي تيرها و مهاربندهاي قرار گرفته در محور مهاربندي شده را بر اساس سيستم باربر جانبي مهاربندي شده طراحي كنيم.
———
پاسخ: با سلام، تیرهایی که در جهت قاب خمشی قرار دارند، گیردار بوده و تنها بر اساس ضوابط قابهای خمشی طراحی می شوند. تیرهایی هم که در راستای بادبندی شده قرار دارند، به صورت مفصلی به ستون وصل می شوند و در واقع جزئی از سیستم باربر لرزه ای نیستند (به جز تیرهایی که در دهانه خود بادبند قرار دارند). این تیرها لازم نیست ضوابط مربوط به قابهای خمشی را ارضا کنند و به صورت عادی (بر اساس لنگر و برش حداکثر در تیر) طراحی می شوند.
———
91/4/13- همدان: باسلام- در سازه ي فلزي باسقف كامپوزيت، بتن ريزي سقف قبل از اجراي بادبندها چه مشكلاتي در سازه بوجود مي آورد؟(بافرض اينكه اتصالات ديگر به صورت كامل اجرا شود) – باتشكر
———
پاسخ: با سلام، تا قبل از اجرای بادبندها سازه از نظر تئوریک ناپایدار است و بنابراین ممکن است در اثر نیروهای وارد (وزن سقف) حرکت و لرزش جانبی در سازه ایجاد شود. بنابراین بهتر است حداقل تعدادی از بادبندها اجرا شود تا سازه قبل از بتن ریزی پایدار باشد.
———
91/4/13- محمد: با عرض سلام و خسته نباشید . اگه لطف کنید نحوه تبدیل ضرایب R آیین نامه ASCE/SEI را به آیین نامه ایران بگید ممنون میشم ::با تشکر مجدد
———
پاسخ: با سلام، البته حرف وحدیث در این رابطه زیاد است ولی به عنوان یک تقریب می توان گفت که اگر مقادیر R در ASCE را به 1.4 ضرب کنید معادل ضریب R در استاندارد 2800 خواهد بود.
———
91/4/12- سید محمد حسینی: با سلام -آقای دکتر پروژه ای با میلگرد AII طراحی شده است آیا می توان با همان قطر میلگرد AIII استفاده کرد؟
———
پاسخ: با سلام، در چه اعضایی؟ تیرها و ستونها؟ بهتر است مجددا طراحی کنید در غیر این صورت غیر اقصادی خواهد بود. یعنی اگر مجددا طراحی شود، تعداد میلگردهای لازم کاهش می یابد(اگر قبلا یکبار طراحی شده، کنترل مجدد آن با AIII کار سختی نیست).
———
91/4/12- کسری: سلام ….. ببخشید برای اتصال گیردار تیر به ستون m و vاتصال رو از etabs چطور ورداریم؟::
91/4/12- محسن: سلام استاد.::نحوه درآوردن نیرو و لنگرها از ETABS رو میخواستم واسه پروژه و طراحی دستی؟
———
پاسخ: با سلام، پس از انجام آنالیز، از منوی
Display//Show member forces/stress diagram
می توانید دیاگرام نیروها را ببینید. روش های دیگری هم هست که بهتر است به کتب موجود در این زمینه مراجعه کنید.
———
91/4/7- احسان: سلام افای دکتر.در پروژه فولاد بنده که یک ساختمان 10 طبقه دو طرف خمشی متوسط هست ، ممان حاصله از نیروی زلزله در تیر های طبقه اول از تیر های طبقه 2و 3و 4 عدد کمتری به دست می اید(در etabs).البته تمامی تیر ها کاملا در شرایط یکسان بار گذاری قرار دارند.دلیلش چیست؟؟؟
———
پاسخ: با سلام، مسلما بدون دیدن مدل نمی توان اظهار نظر کرد. دلایل مختلفی می تواند داشته باشد.
———
91/4/6- محمد: با عرض سلام و خسته نباشید.آقای دکتر ضریب رفتار(R) ساختمانهای ذیل را از کدام آیین نامه میتوانم پیدا کنم. ::الف) ساختمان قاب خمشي بتني ويژه با مهار‌بندي فولادي برون محور ب) ساختمان قاب خمشي بتني متوسط با مهاربندي فولادي برون محور ج) ساختمان قاب خمشي بتني ويژه با مهاربندي فولادي هم محور د) ساختمان قاب خمشي بتني متوسط با مهاربندي فولادي هم محور
———
پاسخ: با سلام، البته این سیستم ها در ایران معمولا جهت مقاومت سازی سازه های بتنی استفاده می شود و برای طراحی سازه های جدید از این سیستم ها استفاده نمی شود. یک نگاهی فصل دوازدهم ASCEASCE/SEI 7-10 که در همین سایت موجود است بیاندازید. البته ضرایب R این آیین نامه با ضرایب R آیین نامه ایران فرق دارند که باید تبدیل کنید.
———
91/4/4- امیرحسین: سلام.خسته نباشید.ببخشید روش طیف طرح آیین نامه2800 با تحلیل استاتیکی چه فرقی میکنه؟
———
پاسخ: با سلام، فرق مهم آن نحوه توضیح جانبی در ارتفاع سازه می باشد. فرض کنید کل نیروی زلزله (برش پایه) 100 تن باشد. و سازه هم 10 طبقه باشد. حال سوال این است که این 100 تن چگونه به سازه وارد شود؟ آیا به هر طبقه 10 تن نیروی جانبی وارد شود تا جمع نیروها 100 شود؟ یا اینکه به طبقات بالاتر بیشتر و به طبقات پایین کمتر وارد شود؟ در روش دینامیکی بر اساس رفتار دینامیکی سازه، الگوی دقیقتری از نحوه اعمال این نیروها انتخاب می شود. در حالیکه در روش استاتیکی (که حجم محاسبات در آن کمتر است) یک الگوی تقریبی انتخاب می شود که دقت آن کمتر است.
———
91/4/4- بهمنی: سلام جناب دکتر::به نظر شما آیا بهتر نیست که در طراحی تیر ورق برای یک قاب مهاربندی شده همگرای ویژه هشتی شکل به علت آنکه اتصال تیر ورق به ستون از طریق ورق های برشی در جان صورت می گیرد ، برای جلوگیری از صدمه دیدن جان تیر روق در اثر جوشکاری ضخامت جان را نسبت به مقداری که از طریق محاسبه بدست می آید بیشتر لحاظ کنیم ؟ به نظر شما مقدار ضخامت مناسب چقدر است ؟
———
پاسخ: با سلام، البته این موضوع خاص سازه بادبندی شده نمی باشد و در هر سازه ای و در هر نقطه ای از آن که برای اتصال دو قطعه از جوشکاری استفاده می شود، باید توجه داشت که بعد جوش بیش از حد زیاد نباشد تا به عضو حوش شونده آسیب نرسد. در این مورد به جای افزایش ضخامت جان تیر بهتر است که از دو ورق اتصال در دو طرف جان استفاده شود و از طرفی باید عرض این ورقها متفاوت باشد تا جوش دو طرف بر روی هم قرار نگیرند مثلا عرض یکی از ورقها را 8 سانتیمتر و ورق دیگر را 10 سانتیمتر انتخاب نمود. در صفحه 106 مبحث 10 عنوان شده که “بعد جوش از ضخامت نازکترین قطعه متصل شونده تجاوز نکند” که به نظر محدودیت مناسبی باشد.
———
91/4/4- بهرام: سلام جناب دکتر”ارادتمند خواستم جواب 68تحلیل ارشدازاد91رو که زدید در گزینه هانیست”یکسری دوستان اعتقادبه گزینه 3داشتن ایا جواب دربین گزینه هانیست؟واگرنیست تکلیف درصد این تست چی میشه به درصدمون اضافه میشه؟اخه پارسال ریاضیم 1تست اشتباه بود و1.7درصدبه همه اضاف شد.ممنون اگه زحمت بکشین پاسخ بدین.
———
پاسخ: با سلام، توجه داشته باشید که هم در گزینه 3 و هم در پاسخی که بنده قرار داده ام، در نقطه A برش صفر بوده و لنگر غیر صفر است.
حال این لنگر غیرصفر در نقطه A (در تیر مزدوج) نشان دهنده خیز در تیر اصلی می باشد.
سوال: خیز در تیر اصلی برابر چیست؟ پاسخ : برابر میزان فشردگی فنر است و بنابراین برابر F/K می باشد. و بنابراین مقدار لنگر در تیر مزدوج باید برابر F/K منظور شود. در مورد چنی سوالاتی نظر طراح مدنظر است و اگر طراح قبول کند که تست مشکل دارد، تست حذف خواهد شد.
———
91/4/4- همدان: باسلام.استاد عزيز ، آيا مهاربند هاي موجود در يك صفحه حتما بايد دريك راستا باشند؟آيا امكان اين هست كه مثلا در پايين ترين طبقه مهاريندها دو دهانه با هم فاصله داشته باشند؟(دربند 6-7-1-6-2 مبحث ششم قيد شده كه انتقال نيروها به سمت شالوده به طور مستقيم انجام شود)
———
پاسخ: با سلام، گرچه توصیه می شود از این امر اجتناب شود ولی از نظر آیین نامه ای منعی وجود ندارد، به شرط اینکه ضوابط را رعایت کنید. به ویژه به بند 10-3-9-1-5 مبحث 10 توجه داشته باشید.
———
91/4/4- هادی: سلام ::ببخشید آقای دکتر ، من با یک قاب مهاربندی شده مواجه شده ام که اولا پنج طبقه است و در ثانی در طبقات سوم تا ششم فقط یک دهانه آن مهاربندی شده است و در طبقات اول و دوم سه دهانه که کنار هم هستند مهاربندی شده است ، می خواستم بدانم که آیا می توان این قاب را به روش های معمولی دستی و تقریبی تحلیل کرد یا اینکه خیر و به تحلیل دینامیکی نیاز دارد ؟::
———
پاسخ: از نظر آیین نامه ای امکان پذیر است (بند2-2-2 ب استاندارد 2800) ولی با توجه به سرعت و دقت نرم افزارها، تحلیل دستی پرهزینه و وقت گیر خواهد بود.
———
91/4/4- هادی: سلام آقای دکتر ، خسته نباشید ، می خواستم بدانم که در یک قاب مهاربندی شده ضربدری آیا لازم است که تیرها برای نیروی محوری ناشی از زلزله طرح شوند ؟ و دیگر اینکه آیا تیرهایی که خارج از دهانه مهاربندی شده قرار می گیرند نیز نیروی محوری دریافت می کنند ، یعنی نقش انتقال نیروی جانبی به دهانه مهار بندی شده را بازی می کنند یا نه ؟ ::
———
پاسخ: با سلام، طبق بند 10-3-9-1-4 مبحث 9 “تیرهای دهانه مهاربندی شده باید قادر به جذب نیروهای زلزله ایجاد شده در طبقه به اضافه نیروهای منتقل شده از طبقات بالا، و انتقال آنها به مهاربند ها باشد.” این بند کمی ابهام دارد و معلوم نیست که آیا منظور این است که تیر مورد نظر باید بتواند کل نیروی برشی زلزله سهم آن بادبند را تحمل کند یا اینکه تنها نیروی محوری حاصل از تحلیل سازه تحت اثر زلزله را تحمل کند کفایت می کند؟ البته اگر شرایط به گونه ای باشد که محل بادبند ها در ارتفاع تغییر کند باید مطابق بند 10-3-9-1-5 ، تیر حدفاصل باید بتواند کل نیرو را تحمل کند. در رابطه با تیرهای خارج از دهانه بادبند: اگر سقف (دیافراگم صلب) دارید، نیروی محوری آنها ناچیز خواهد بود و نیازی به کنترل نیست.
———
علی از دانشگاه نجف آباد: باسلام خدمت شما وتشكرازاين همه وقتي كه براي نشرعلم گذاشته ايد::آقاي دكتر اگرامكان دارد درمورد تحليل استاتيكي سازه هاي تركيبي كه چندطبقه اسكلت بتني ومابقي ديگر فولادي است درمقابل نيروهاي زلزله توضيحي ارايه نماييد
———
پاسخ: با سلام، سوالتان کلی است. شما بر اساس ضوابط استاندارد 2800 بارهای لرزه ای را تعیین و پس از اعمال این بارها به سازه آنرا تحلیل می کنید. در این رابطه به بند 2-3-8-9 استاندارد 2800 توجه داشته باشید.
———
91/4/3- علی: سلام :در خصوص طراحی بست مورب(صفحه 46 مبحث دهم) با فرض اینکه ستون متشکل شده از 4عدد نبشی (ستون در هر دو محور بدون مصالح است)که در هر وجه ستون ،بست مورب ضربدری (زوج) قرار گرفته در این ستون ضریب Nچند است؟ اگر این بستها در دو وجه موازی یک ستون (با یک محور بدون مصالح ) قرار داشته باشند چطور؟::متشکرم
———
پاسخ: با سلام، ضریب N برابر 2 است. در حالت دوم نیز ضریب N 2 خواهد بود. دقت کنید که این ضریب در دو راستا به صورت مجزا محاسبه می شود.
———
91/4/3- هادی: سلام دکتر::شرمنده ، برای ستون های یک قاب مهاربندی شده ویژه امکان استفاده از ستون های مرکب با بست وجود دارد یا اینکه باید از ورق سرتاسری استفاده کرد ؟ دیگر اینکه چطور باید یک ستون مرکب متشکل از دو نیمرخ نورد شده IPE و ورق سرتاسری روی بال های آنها کنترل فشرده لرزه ای کرد ؟
———
پاسخ: با سلام، بنده ندیده ام که آیین نامه به صراحت آن را رد کرده باشد ولی توصیه اکید می کنم که ستونهای متصل به دهانه بادبند از نوع بست دار نباشد. در رابطه با مقطع مرکب با ورق سراسری: می توانید از ضابطه مربوط به قوطی ها استفاده نمایید (محاظه کارانه). برای اینکه فشرده لرزه ای محسوب شود، نسبت عرض به ضخامت ورق سراسری نباید بیشتر از 19 باشد. برای مثال اگر فاصله آکس تاآکس دو IPE از هم 19 سانتیمتر است، ضخامت ورق سراسری حداقل باید 1 سانتیمتر باشد.
———
91/4/2- بهمنی: سلام آقای دکتر::می خواستم بپرسم آیا برای طراحی ورق اتصال انتهایی مهاربند در قاب مهاربندی شده ویژه نیز لازم است نسبت حداکثر طول لبه آزاد ورق به ضخامت آن را کنترل کنیم ؟ اگر لازم است حداکثر این نسبت چقدر باید باشد؟
———
پاسخ: با سلام، البته در ضوابط خود مبحث 10 بندی مبتنی بر کنترل کمانش موضعی ورق اتصال (کنترل طول لبه آزاد ورق) بیان نشده است. ولی در نشریه 264 گفته شده است که نسبت طول آزاد لبه به ضخامت از 25 بیشتر نباشد که کنترل آن برای هر دو سازه متوسط و ویژه توصیه می شود. در ضمن به یاد داشته باشید که علاوه بر کنترل کشش در ورق اتصال، باید فشار را نیز کنترل کرد و برای این منظور باید ورق اتصال را به مانند یک ستون فرض کرد و برا اساس لاغری آن تنش مجاز فشاری آنرا محاسبه کرد(بند 10-3 نشریه 264 را مطالعه نمایید).
———
91/4/1- نگار احمدی: سلام آقای دکتر اگر یک تیر داشته باشیم که یک بالکن به آن متصل شده باشد و فقط اثر پیچش مد نظر باشد فاصله خاموتها در طول تیر متغیر است؟با تشکر
———
پاسخ: با سلام، بلی از نظر تئوریک می تواند متغییر باشد. در عمل نمی توان فواصل را نقطه به نقطه تغییر داد و باید به صورت پله ای فواصل را تغییر داد.
———
91/3/30- سعید: باسلام طول میلگرد انتظار سازه بتنی چطور محاسبه میشه ویک سوال در مورد پی که دارای اختلاف ارتفاع بودنند (درمورد طراحی وانتقال نیرو ….پرسیدم جواب ندادید اگر امکان داره دراین مورد 0پی واختلاف ارتفاع توضیح بدید ممنون میشم
———
پاسخ: با سلام، طول میلگرد انتظار همان طول وصله می باشد. یعنی شما باید بر اساس قطر میلگرد، طول وصله آن را “با توجه به ضوابط وصله در ستونها” محاسبه نمایید. در رابطه با اتصال دو پی با اختلاف تراز نیز قبلا توضیح داده ام. به مطالب قبلی مراجعه نمایید.
———
91/3/29 – خشایار: درور بر شما. بنده می خواستم بدونم حدود ضریب پواسون در انواع بتن و انواع فولاد چقدره. پیشاپیش از بابت راهنمایی حضرتعالی سپاسگزارم.::
———
پاسخ: با سلام، برای فولاد که تقریبا ثابت و برابر 0.3 درنظر گرفته می شود. برای بتن هم محدوده آن بین 0.1 تا 0.2 متغیر است که طبق مبحث 9 مقدار 0.15 باید منظور شود.
———
91/3/29- بهمنی: سلام آقای دکتر::ببخشید. در تحلیل دستی اولیه یک قاب مهاربندی شده نیروی محوری ستون هایی از قاب که بار تقریبا صفر از زلزله دریافت می کند تحت فقط بارهای ثقلی بسیار کم شده است و بنابراین به ستون ضعیفی نیاز است . از طرفی به علت اینکه قاب مهاربندی شده با بادبند شورون است تیر متصل به قاب با ابعاد بزرگ بدست آمده است . اکنون امکان اجرای اتصال تیر به ستون وجود ندارد ، راهکار اجرای اتصال چیست؟
———
پاسخ: اگر اتصال تیر به ستون مفصلی است، از نظر آیین نامه ای محدودیتی نداریم (از نظر اجرایی هم می توان اجرا کرد). ولی اگر اتصال گیردار است (سیستم دوگانه) به هر حال ابهاد تیر و ستون باید متناسب باشد و فضای کافی جهت اتصال در نظر گرفته شود.
———
91/3/29 – امیر: سلام::در بند ت ضابطه 2-4-1-2 استاندارد 2800 آمده: طیف های پاسخ پس از متوسط گیری با طیف طرح استاندارد مقایسه گردد.ضریب مقیاس طوری محاسبه شود که در محدوده مقادیر متوسط ها در هیچ حالت کامتر از 1.4 برابرطیف استاندارد نباشد. می خواستم بپرسم آیا منظور از طیف استاندارد گفته شده همان طیف طرح استاندارد است یا طیف بازتاب؟ با تشکر
———
پاسخ: با سلام، همان طیف طرح استاندارد (ABI/R) می باشد.
———
91/3/29 – آزاد: سلام استاد لطفا سوال 15نظام مهندسی آذر90را اگه ممکن راهنمایی بفرمایید چون جواب من با هیچ کدوم ازپاسخ ها نمی خونه (در خصوص جابجایی نسبی واقعی طرح) ضمنا سوالات 2 و6هم ممنون میشم
———
پاسخ: باسلام، تغییرمکان جانبی نسبی واقعی برابر است با:
Delta=(0.009+0.019)/2*(0.7*7)=0.0686 m
مقدار مجاز برابر است با:
0.025*3=0.075 m
بنابراین گزینه 2 صحیح است.
———
91/3/27 – آرش اسماعیلی: سلام ]جناب دکتر اگر طول وصله در میلگردها رعایت نشه باید چیکار کرد؟حل فرمولی ملاکه::با تشکر
———
پاسخ: با سلام، معمولا در محاسبه طول وصله از روابط تقریبی استفاده می شود که بیشتر از مقدار دقیق طول وصله مورد نیاز است. در این موارد باید مجددا طول وصله را به صورت دقیق محاسبه و مجددا چک کرد. اگر باز هم طول وصله کمتر از مقدار مورد نیاز بود، می توان چنین عمل کرد: فرض کنید طول وصله لازم 100cm است و شما 80cm قرار داده اید. باید بررسی کنید که آیا مقطع عضو در محل وصله با 80 درصد میلگردهای به کار رفته پاسخگوی لنگرهای موجود است یا نه؟ اگر بازهم پاسخ منفی بود، باید طرح تقویت داده شود.
———
91/3/26- ابروفت» سلام ::در طراحی کف ستونها(اتصالات صلب) زمانیکه خروج از مرکزیت زیاد باشد نصف بلتها تحت تاثیر upliftدر کشش قرار میگیرند .ایا این کشش همان uplift است که توسط نرم افزار ایتبس گزارش میشود.( ایا upliftکه ایتبس گزارش میدهد باید توسط نصف بلتها تحمل شود)
———
پاسخ: با سلام، نخیر فرق دارند. فرض کنید که در یک ستون نیروی محوری صفر باشد و تنها لنگر خمشی داشته باشیم. در این ستون uplift در ایتبس صفر خواهد بود ولی در بولتها به خاطر وچود لنگر، کشش خواهیم داشت.
———
91/3/25- هادی: سلام::میخواستم درباره دال 2طرفه متکی برتیرلبه ای بپرسم که چرالنگردردهانه کوتاه تربیشترنسبت به دهانه بزرگترمیباشد؟
———
پاسخ: با سلام، یاد گرفتیم هر عضوی که طولش بیشتر باشد نیروهایش نیز بیشتر است (مثلا لنگر در تیر دوسرمفصل qL^2/8 است). ولی در این مورد برعکس است. چون بارها به نسبت سختی بین نوارهای عرضی و طولی تقسیم می شود و سپس لنگر محاسبه می شود. به عبارت دیگر مقدار q برای دهانه کوتاه بسیار بیشتر از مقدار q برای دهانه بلند است (چون سختی آن بیشتر است).
———
91/3/24 – امین: با سلام خدمت استاد گرامی::آیا کتاب طراحی سازه های فولادی ازهری ومیرقادری که معرفی کرده اید به روش Lrfd است یا ASD?
———
پاسخ: با سلام، ASD.
———
91/3/24 – علی: سلام ::دراتصال مفصلی با نبشی نشیمن (با سخت کننده یا بدون سخت کننده)ایا نیازهست(ازنظر شکلپذیری اتصال) نبشی به بال تحتانی تیر جوش شود یا خیر ؟ اگر نیاز هست بهتر است دو بعد موازی محور طولی تیر جوش شود یا بعد عمود بر محور طولی تیر؟ ::در سوال بالا اگر اتصال ابتدا وانتهای تیر در یک تراز نباشد چطور؟ متشکرم
———
پاسخ: با سلام، جوش بال تحتانی تیر به نبشی نشمین ربطی به شکل پذیری ندارد. این جوش نیازی به طراحی ندارد و تنها برای جلوگیری از حرکت جانبی تیر می باشد و دو بعد موازی محور طولی تیر جوش می شود. برای تیرهای غیر افقی (بادبند مانند) از نبشی جان برای اتصال مفصلی استفاده می شود.
———
91/3/23 – سهیل: سل م آقای دکتر::آیا دیوار آجری مجاور ستون تاثیری در بار بحرانی ستون برای کمانش دارد؟::با تشکر
———
پاسخ: در محاسبه بار بحرانی ستون، دیوارهای آجری مهار محسوب نمی شوند.
———
91/3/22 – بنفشه: سلام دکتر ، یکی از دوستانمان به نام آقا هادی در تاریخ 19/3/91 یک سوال از شما پرسیده اند که من منظور شما را ازپاسخ آن اینطور فهمیدم : اگر وضعیت آرایش دهانه های بادبندی در یک قاب مهاربندی شده به گونه ای باشد که مثلا یک ستون نیروی محوری ای در اثر زلزله دریافت نکند ، انگاه باید با فرض اینکه مثلا یکی از بادبندهای طرفین ستون کمانش کند نیروی محوری آن را تعیین کنیم ؟ این درست است ؟
———
پاسخ: نخیر. ما از نتایج آنالیز خطی برای طراحی استفاده می کنیم که در این آنالیز امکان تشخیص اینکه در لحظه نهایی به ترتیب کدام اعضا کمانش می کنند وجود ندارد. بنابراین در طراحی سازه از نیروهای آنالیز الاستیک استفاده می کنیم. ایشان منظورشان این بود که حالا که نیروی ستون صفر شده، دیگر لازم نیست ضوابط لرزه ای را برای آن رعایت کنیم که بنده جواب دادم: 1- شما بانیروی صفر طراحی را انجام دهید 2-از طرفی تمامی ضوابط لرزه ای ( اینکه مثلا مقطع فشرده لرزه ای باشد و …) را برای این ستون رعایت کنید.
———
91/3/21 – سامان: من در مدلسازی یک سازه با توجه به شرایط خاص قرار گیری بادبندها به جواب مقطع دوبل 14 برای طبقات اول تا سوم یک ستون رسیده ام.اما در طبقه چهارم همان ستون باید از مقطع دوبل 18 تقویت شده استفاده کرد. آیا می توان در طبقات یک تا سه از دوبل 14 استفاده کرد یا باید مقطع قوی تر طبقه چهارم را به طبقات زیرین نیز تعمیم داد؟ در مورد مقطع بادبندها چطور؟
———
پاسخ: با سلام، در آیین نامه “اجباری” در این زمینه نداریم می توانید هر آنچه از محاسبه بدست آمده طرح دهید. ولی بنده احساس خوبی در این رابطه ندارم. سازه را به یک مهندس با تجربه نشان دهید تا مطمئن شوید طرح تان مشکلی نداشته باشد.
———
91/3/20- دین پژوه: سلام::احتراما در تیرهای فرعی و اصلی که از ipe 18 استفاده گردیده طبق مبحث 10 از چه ورق های در بخش جان تیر باید استفاده کرد؟؟آیا می توان از ورق 6mm با طول و عرض 15 در 20 سانت طول استفاده کرد یا مغایر با مبحث می باشد؟؟با تشکر
———
پاسخ: با سلام، محدودیتی نداریم. شما بر اساس برش موجود در تیر باید ابعاد ورق اتصال را طراحی کنید.
———
91/3/20 – محمد: باسلام وتشکرازسایت مفیدتون می خواستم درموردمدلسازی دیواربرشی کوپله وبه خصوص اعمال بارجانبی یکنواختی مثل باددرایتبزتوضیحی بفرمایید .
———
پاسخ: با سلام، بار باد که عمود بر سطوح وارد می شود و تنها دیوارهای برشی که صفحه دیوار موازی راستای اعمال بار باد است در تحمل آن درنظر گرفته می شوند و اگر بار باد به صورت بار عمود بر سفحه دیواری وارد شود، آن دیوار تنها مانند یک دیوار آجری نیروهای عمود بر صفحه را به المانهای محیطی خود (تیرها و ستونها) منتقل می کند و در این صورت خمش حول محور ضعیف خواهیم داشت (دیگر دیوار برشی نیست). این خمش در مقایسه با مقاومت دیوار بتنی ناچیز است و صرف نظر می شود. بنابراین باد ابتدا به تراز طبقه منتقل می شود و سپس از طریق دیافراگم کف به دیوارهای برشی راستای دیگر منتقل می شود و نحوه بارگذاری آن مشابه بارگذاری لرزه ای می باشد. در ETABS شما تنها کافی است که بار باد معادل را به صورت به صورت بار گسترده خطی به تیرها و ستونها اعمال نمایید.
———
91/3/20- مجتبی: باسلام واحترام خدمت استاد گرامی::در مورد ضوابط اجرا و قطع المان مرزی{ضابطه قطع المان مرزی:از محلی که تنش در دورترین تار فشاری از 0.15 fc کمتر شود میتوان اجزای مرزی را قطع کرد(در چه جهتی!؟)} در دیوار برشی بتنی،به دلیل عدم توضیح مناسب در مبحث نهم، تفسیرهای متفاوتی گردیده.با این تفاسیر اولا به نظر شما کدام جهت مطرح است،و ثانیا چگونه میتوان به آن استناد کرد(با توجه به ضعف آیین نامه)::::
———
پاسخ: در رابطه با شرایط قطع المان مرزی، با توجه به اینکه نرم افزار ETABS از آیین نامه ACI استفاده می کند، بهتر است به آیین نامه ACI سال 2005 و یا 2008 رجوع کنید. که در آن یک روش جدیدتری برای ارزیابی این مورد استفاده می شود. منظورتان از جهت را متوجه نمی شوم. المانهای مرزی قائم دو طرف دیوار، در صورتی که نیروی فشاری غالب باشد، در فشار خواهند بود و باید ضوابط المان مرزی (از جمله عرض این المان که در ACI امده است) باید رعایت شود. این المانها در جهت قائم تا جایی ادامه می یابند که طبق آیین نامه لازم باشد. معمولا حداکثر نیروی فشاری در تراز طبقه تغییر می کند و مثلا ممکن است تا طبقه سوم یک سازه نیاز به المان مرزی باشد و از طبقه سوم به بعد نیازی نباشد.
———
91/3/20- زینب: سلام آقای دکتر سازه ای دارم یک طبقه که سقف این سازه دارای سه کد ارتفاعی است سازه پله پله است چرا در اکثر سازه هایی که اینگونه هستند سازه را با درز انقطاع از هم جدا می کنند و بصورت جداگانه در ایتبز مدل می کنند چرا سه سقف تعریف نمی کنند؟::ممنون میشم اگه پاسخ بدید
———
پاسخ: با سلام، “درز انتقطاع” به جهت اختلاف تراز؟! شاید منظورتان را دقیق متوجه نشده باشم ولی لزومی ندارد چنین کاری انجام دهید. می توانید سازه را یکپارچه درنظر گیرید. و یکپارچه هم مدل کنید.
———
91/3/20- رضا: باعرض سلام و خسته نباشيد خدمت استادگرامي. درصورت امكان راه حل سوال 16 (طول موثر كمانش ستون AB) آزمون محاسبات آذر 90 (گروه 401A) و گزينه درست رو در سايت قرار دهيد .متشكرم
———
پاسخ: با سلام، شماره سوالات را بر اساس سوالات قرار داده شده در همین سایت مطرح نمایید. احتمالا منظور شما سوال26 می باشد که قبلا پاسخ داده ام (در پاسخهای قبلی جستجو کنید) گزینه 2 (2h) صحیح است.
———
91/3/19- بابک: سلام::استاد در آیین نامه 2800 گفته شده که تیر واقع در دهانه با بادبند همگرای هشت باید پیوسته باشد. می خواستم دانم منظور چیست و در ETABS چطوری باید وارد یا کنترل کنم؟ ممنون::
———
پاسخ: با سلام، یعنی وصله نشود و یک تیکه باشد. در ETABS لازم نیست کار خاصی در این رابطه انجام دهید.
———
91/3/19- هادی: سلام آقای دکتر::سوال اول اینکه آیا لازم است که ستون های یک قاب مهاربندی شده ویژه همگرا با بادبندهای هشتی برای ترکیب بارهای تشدید یافته کنترل شوند ؟ سوال دیگر اینکه ، در یک قاب مهاربندی شده همگرای ویژه با بادبندهای شورون با سه دهانه مهاربندی شده، وضعیت ستون های میانی به گونه ای است که به علت وجود مهاربند در دو طرف آنها نیروهای محوری زلزله ایجاد شده در ستونها همدیگر را خنثی می کنند ( یکی فشاری و دیگری کششی) ، آیااین به این معنی است که لازم نیست ستون های میانی برای بار زلزله طرح شوند ؟
———
پاسخ: با سلام، ستونهایی که در دو سمت بادبند قرار می گریند (گرچه اتصال تیر به آنها مفصلی می باشد) جزو سیستم بارجانبی محسوب شده و تمامی ضوابط لرزه ای (ضوابط لرزه ای مبحث 10) باید در مورد آنها کنترل گردد. دقت کنید که برخی از ضوابط لرزه ای ربطی به نیروهای حاصل از تحلیل ندارد (مثلا اینکه مقاطع اعضای لرزه ای فشرده لرزه ای باشند). ممکن است در یک آرایش خاص از اعضا نیروی عضوی کمتر از حد انتظار باشد ولی این موجب نمی شود که آن عضو را غیرلرزه ای محسوب کنیم. در نیروهای لرزه ای زیاد بادبندهای فشاری کمانش خواهد کرد و در این صورت در همان ستونی که به ظاهر نیروی محوری کمتر از انتظار دارد، نیروهای بزرگی ایجاد خواهد شد.
———
91/3/19- بهمنی: سلام ::ایا امکان استفاده از جوش منقطع برای اتصال بال تیر ورق به جان آن ، برای تیر ورقی که در یک قاب مهاربندی شده همگرای وِیژه با بادبند هشتی شکل استفاده شده است ، وجود دارد ؟ ممنون
———
پاسخ: با سلام، از نظر بنده باید جوش سراسری داشته باشد. در بند 10-3-9-2-4-2 مبحث 10 تنها گفته که این تیرها در حدفاصل ستونها پیوسته باشند (بدون وصله) و اجباری در این مورد نداریم. ولی از طرفی در بند 10-3-4-2 گفته که در سازه های با شکل پذیری زیادمقاطع باید فشرده لرزه ای باشند و در مقاطع فشرده اتصال بال به جان باید سراسری باشد. تیرورقی که به آن بابند هشت اصابت کرده است، جزو سیستم باربر جانبی بوده و مقطع آن باید فشرده لرزه ای باشد.
———
91/3/18- صادق:با سلام و تشکر از استاد گرانقدر و فرزانه::استاد جهت تیرچه ریزی در یک سازه فولادی که سیستم قاب خمشی فولادی ویژه در یک جهت و قاب خمشی متوسط ومهاربند واگرا در جهت دیگر دارد . چگونه باشد ؟
———
پاسخ: با سلام، محدودیتی در جهت تیرچه ها از نظر آیین نامه ندارید و بسته به پلان و نظر طراح می توان جهت مناسب را انتخاب نمود. البته باید توچه داشت که در ناحیه تیر پیوند (Link beam) که انتظار تغییرشکلهای برشی بزرگ را داریم نباید تیرچه به تیر اصلی متصل شود یعنی اگر تیرچه ها بر روی تیری که بادبند به آن متصل است، قرار می گیرند، باید فواصل تیرچه ها به گونه ای باشد که تنها در خارج از ناحیه پیوند به آن متصل شوند (بند 10-3-10-2-2-1 مبحث 10 را ببینید)
———
91/3/18- فرخ زاد: سلام آقای دکتر::در طراحی تیر قاب مهاربندی شده ویژه با بادبندهای شورون ( هشتی شکل) وقتی که نیروهای نامتعادل بادبندها را در هنگام کمانش عضو فشاری مهاربند به تیر وارد می کنیم ( مطابق مبحث دهم ) ، مقاطع خیلی بزرگی برای تیر بدست می آید و حتی تیر دوبل متشکل از دو نیمرخ IPE400 نیز جواب نمی دهد . راهکار شما برای طرح این تیر چیست ؟ طرح تیر روق یا افزایش تنش تسلیم ؟ ساختمان 6 طبقه است .
———
پاسخ: با سلام، بهتر است از تیرورق استفاده نمایید. تیر دوبل معنی دارد و مناسب نیست. افزایش تنش تسلیم نیز با توجه به اینکه فولاد رایج در ایران دارای تنش تسلیم 2400 می باشد، گزینه مناسبی نیست.
———
91/3/22 – صفری: با سلام نوشتید تیر دوبل معنی دارد میخواستم بدونم یعنی چی ممنون
———
پاسخ: با سلام، یعنی مناسب و اقتصادی نیست.
———
91/3/18- رضا: باعرض سلام و خسته نباشيد خدمت استادگرامي. درصورت امكان راه حل سوال 16 آزمون محاسبات آذر 90 و گزينه درست رو در سايت قرار دهيد .متشكرم
———
پاسخ: باسلام، طبق بند 6-2-2-2 مبحث 6 ام تنها دیوارهایی را می توان به صورت بار گسترده معادل درنظر گرفت که وزن مترمربع آنها کمتر از 275 کیلوگرم بر مترمربع باشند. بنابراین در این سوال که وزن مترمربع دیوار 300 می باشد، بار تیغه هار را در محل واقعی خود باید قرار دهیم و گزینه 3 صحیح است.
———
91/3/17- پوپک: باسلام اقای دکترخسته نباشید”لطف میکنیدسوال 62تحلیل ارشدازاد91رو که فرمودیدخرپاپایدارهست یکباردیگه تجدیدنظروحل بفرمایید اخه شبه وجودداره بین ناپایداروپایداربودنش.مرسی
———
پاسخ: با سلام، سوال مورد نظرتان را مجددا چک کردم. راه حلی را که نوشته ام کاملا واضح و مستدل است. خرپا کاملا پایدار است. روش کنترل پایداری را می توانید از جزوه تحلیل بنده مطالعه نمایید.
———
91/3/17- حسین: سلام::برای کنترل فشرده لرزه ای بودن یک مقطع دوبل ناودانی برای عضو مهاری ، این کنترل باید برای هر کدام از نیمرخ ها جداگانه صورت گیرد ؟
———
پاسخ: اگر ناوانی ها با جوش منقطع به هم متصل هستند بله باید جدا چک شوند. ولی اگر با جوش سراس ی به هم متصل شده و تشکیل یک مقطع باکس می دهند، به مانند مقطع قوطی باید آنها را چک کرد. البته توجه داشته باشید که مقاطع گرم نورد شده (از جمله ناودانی های مورد استفاده در ایران) فشرده لرزه ای بوده و نیازی به کنترل مقطع آنها نمی باشد.
———
91/3/17- مونا: با سلام می خواستم در مورد مدل و تحلیل دیوار برشی کوپله در ansys ازتون سوال کنم ممنون میشم راهنماییم بفرمایید.
———
پاسخ: با سلام، می توانید از المان solid65 استفاده نمایید. منتها در صورت استفاده از این المان جدای از مشکلات همگرایی آنالیز، تغییرشکلهای غیر خطی کمتر از مقدار واقعی بدست خواهند آمد و علت آن این است که گرچه این المان ترک خوردگی مدل می کند ولی گپ ایجاد شده بین ترکها (در ناحیه غیر خطی در تغییرشکلهای نهایی فاصله بین ترکها قابل توجه است) را درنظر نمی گیرد. به هر حال اگر هدف شما تنها بررسی تنشها می باشد، می توانید از این المان استفاده کنید.
———
91/3/16- حمید: سلام::نیروی برشی به چه نسبتی بین دهانه های مهاربندی شده یک قاب مهاربندی شده توزیع میشود ؟
———
پاسخ: با سلام، اگر قاب ساده است (اتصال تیر به ستون مفصلی است) و همچنین دیافراگم کف صلب محسوب می شود، به نسبت سختی بین بادبندها توزیع می شود. در این رابطه بهتر است به کتب بارگذاری اساتید مختلف رجوع کنید. سختی بادبند هم با نسبت EA/L هر بادبند متناسب است.
———
91/3/15- بهمنی: سلام دکتر::آیا می توان تیر یک قاب مهاربندی شده همگرای ویژه را به صورت مرکب طراحی کرد ؟ (نوع سقف سازه کامپوزیت است .) و فرضا اگر کامپوزیت طراحی شود شیوه کنترل های مختلف آن به چه صورت است ؟
———
پاسخ: با سلام، من محدودیتی در این رابطه در آیین نامه ندیدم. یعنی تیرهای (دو سرمفصل) مربوط به قاب ساده بادبندی شده را می توان جزئی از سیستم سقف کامپوزیت درنظر گرفت. البته همانطور که می دانید برای تیرهای کناری که بتن سقف ادامه نمی یابد و قطع می شود، نحوه محاسبه و کنترل متفاوت خواهد بود و توصیه می شود که تیرهای اصلی کناری را از نوع تیر فولادی (غیر کامپوزیت) طرح کنید. همچنین اگر اتصالات تیر به ستون خمشی است (سیستم دو گانه) بهتر است با توجه به وجود لنگر منفی در تیرها، آنها را کامپوزیت درنظر نگیرید. در مورد شیوه کنترل هیچ تفاوتی با تیرهای عادی ندارند (البته کنترل مربوط به سقف کامپوزیت)
———
91/3/14- خرسندی: سلام استاد من تو پروژه ی فولادم یه دهنه ی 13 متری دارم میگن خرپا کار کن اما نمیدونم ابعاد و شکلش رو چطور در نظر بگیرم و دیتایل بارگذاریش رو هم نمیدونم چند بار هم اومدم اتاقتون اما متاسفانه تشریف نداشتین ؛ اگه راهنماییم کنید ممنون میشم.::دیگه اینکه برای طراحیش میتونم از ETABS استفاده کنم؟ ::
———
پاسخ: البته اجباری به استفاده از خرپا نیست و اگر سازه فلزی است، تیرورق هم می شود استفاده کرد. در هر دو حالت می توان از نرم افزار ETABS استفاده نمود. با توجه به اینکه کلاسها تمام شده روزهای شنبه تا چهارشنبه صبح تا ظهر (ازجمله سه شنبه و چهارشنبه همین هفته) بنده در اتاقم هستم. نکته آخر اینکه بهتر است در رابطه با این مسائل با استاد پروژه خود مشورت نمایید. علت این است که در طراحی سلیقه ها متفاوت است و اساتید مختلف می توانند بنا به تجربه خود نظرات مختلفی داشته باشند (که البته همه از نظر آیین نامه صحیح می باشد) و باید قبل از طرح نهایی نظر استادتان را جویا شوید تا مشکلی پیش نیاید. به هر حال بنده در خدمتم.
———
91/3/14- فرهاد: با سلام خدمت دکتر گرامی::ممنون از وقتی که میذارید::یک دیوار برشی بعنوان مثال به ارتفاع 18 متر که 6 طبقه و هر طبقه 3 متر باشد::حال باری که به آن وارد میشود ( بار فرضی ) یا بار باد به صورت زیر است::در 6 متر ابتدا یعنی طبقات 1 و 2 دو تن بر متر::در 6 متر دوم یعنی بر طبقات 3و 4 سه تن بر متر::و در 6 متر سوم یعنی طبقات 5و 6 چهار تن بر متر وارد شود اکنون برای بدست اوردن نیروی تی چگونه باید حساب شود::ضمنا نیروها گسترده خطی اثر میکنند در شکل شبیه به پله .::ممنونم جناب دکتر
———
پاسخ: با سلام، در طراحی (دیوار برشی) معمولا فرض می کنند که نیروها در تراز طبقات متمرکز هستند. بنابراین بار گسترده را با یک بار متمرکز در تراز هر طبقه معادل سازی می کنیم. بنابراین برش دیوار در ارتفاع هرطبقه ثابت بوده و تغییرنمی کند.
———
91/3/13- رحیم: سلام ::فرق تحلیل استاتیکی و دینامیکی در چیست؟ ::مرسی از اینکه جواب این سوال من رو میدید.روز خوبی داشته باشید.
———
پاسخ: با سلام، سوالتان بسیار کلی است و توضیح آن مفصل. به طور خلاصه نیروی زلزله را می توان به دو صورت درنظر گرفت: روش دقیق (دینامیکی) و روش تقریبی (استاتیکی). در روش اول بر اساس رفتار دینامیکی سازه و مدهای رفتاری آن نیروی وارد بر سازه (تحت اثر زلزله) تعیین می شود. در روش دوم به جای استفاده از مد ارتعاشی، یک تقریب استاتیکی از رفتار سازه مورد استفاده قرار می گیرد.
———
91/3/13- آیدا: سلام،دليل اينكه در دهانه اي كه بادبند واگرا داريم نبايستي تير دوبل استفاده كنيم چيست؟با تشكر از راهنماييهاي خوبتان
———
پاسخ: با سلام، بادبند واگرا نیروی محوری قابل توجهی به جان تیر وارد می کند و تیر در این ناحیه باید شرایط خاصی داشته باشد تا انواع کمانش (از جمله کمانش جان تیر و کمانش پیچشی جانبی تیر) رخ ندهد. اگر تیر دوبل استفاده کنید، محور بادبند با محور جان تیر یکی نخواهد بود و نیروی محوری بادبند به محل اتصال دو تیر وارد می شود که صحیح نیست.
———
91/3/9- علی: سلام آقای دکتر . خیلی ممنون که وقت میگذارید و به سوالات جواب میدهید .در درس مقاومت مصالح، قانون هوک، یک رابطه به صورت زیر وجود دارد که برای من مبهم است اگر ممکن است منبعی را معرفی کنید تا اطلاعات بیشتری را پیرامون این رابطه و قانون هوک بدست بیاورم :: k=EA/L
———
پاسخ: قانون هوک برای مصالح است:
sigma=E*e
این فرمول مشابه فرمول مربوط به فنر ها است که در آن:
F=K*delta
پس در قانون هوک به جای نیروی F، تنش داریم و به جای سختی فنر، مدول الاستیسیته داریم و در نهایت به جای تغییرمکان فنر، کرنش داریم. حال که تشابه بین فنر و قانون هوک را متوجه شدید می توان برای یک عضو کششی که تحت اثر نیروی کششی T قرار گرفته نیز نوشت:
T=(EA/L)*delta
در واقع E (مدول الاساستیسیته) سختی ماده است و EA/L سختی عضو (یا همان سختی فنر) است.
———
91/3/9- فرخ زاد: سلام آقای دکتر::برای طراحی ورق اتصال مهاربند ضربدری به ستون و صفحه ستون ، نیروهای طراحی در لبه ورق روی بیس پلیت و در لبه ورق در مجاورت ستون چطور محاسبه میشود ؟ آیا می توان این نیروها را با روش تجزیه معمولی بدست آورد یا اینکه روش به خصوصی وجود دارد؟
———
پاسخ: با روش تجزیه عادی می توان بدست آورد و فرض کرد که مولفه افقی را جوش اتصال به بیس پلیت و مولفه قائم را جوش اتصال به ستون تحمل می کند ولی این روش تقریبی است و کمی خطا دارد و بهتر است از روشی که در ص490 جلد سوم کتاب سازه های فولادی دکتر ازهری و میرقادری (فصل مربوط به اتصالات خرپایی) آمده است، استفاده نمایید.
———
91/3/9- رسول: با سلام واحترام جناب دکتر::در کنترل سازه پروژه اینجانب گفته اند باید تیرچه های تکی 7متر به بالا دوبل اجرا شود اکثر تیرچه ها از 7متر بیشتر است وهزینه اجرای دوبل دوچندان میشود. خواهشا چند راهکار برای تبدیل تیرچه دوبل به تکی به این بنده خدا نشان دهید ممنون.
———
پاسخ: یک راهکار می تواند استفاده از تیر فرعی باشد که در این صورت طول دهانه تیرچه ها نصف می شود ولی در عوض هزینه اجرای تیر میانی افزوده می شود. به هر حال اگر محاسبات چنین نشان می دهد چاره ای ندارید!
———
91/3/9- رامین: سلام::آقای مهندس من در طراحی یک سازه با سیستم دوگانه فولادی(قاب خمشی+مهاربند هم محور) ترکیبات بار را از AISC-ASD890( پیش فرض برنامه) انتخاب می کنم اما آیین نامه طراحی را UBC97 انتخاب می کنم به نظر شما آیا باید ستونها را برای ترکیبات زلزله تشدید یافته چک کنم یا با دادن ضریب OMEGA این کنترل انجام خواهد شد؟ممنون
———
پاسخ: با سلام، بنده تجربه کار با UBC97 را ندارم. توصیه من استفاده از AISC-LRFD-2005 می باشد.
———
91/3/9- سید مجید: با سلام و تشکر از شما استاد گرامی::1.در مورد انواع تکیه گاه ها پیوسته از یک طرف و دو طرف مربوط به جدول 9-14-2 حداقل ارتفاع تیر، لطفا توضیح دهید که به چه شکلی میباشند و اینکه در ساختمان بتنی رایج جهت کنترل حداقل ارتفاع تیر، کدام نوع از سه تکیه گاه عنوان شده در آئین نامه باید ملاک قرار داد؟::
———
پاسخ: باسلام: در سازه های بتنی رایج اتصالات گیردار می باشند و تیرها از نوع با تکیه گاههای پیوسته از دو طرف محسوب می شوند (ساده نیستند). برای مثال اگر طول دهانه تیر 5 متر باشد، ارتفاع کلی تیر نباید کمتر از 500/21=24cm درنظر گرفته شود. (معمولا در سازه های بتنی مسکونی و اداری خیز تعیین کننده نیست).
———
91/3/9- حسن دادزن: محل وصله آرماتور تیر های اصلی در قاب خمشی ویژه در بالا و پایین کجا و به چه صورت میباشد.
———
پاسخ: با سلام، مطابق بند 9-20-4-1-2-6 مبحث 9 در ص 342 محل وصله در سازه ویژه برای هر دو آرماتور بالا و پایین تیر باید در وسط تیر باشد. البته در سازه با شکل پذیری متوسط مرسوم (و صحیح) است که میلگردهای فوقانی را در میانه تیر (جایی که لنگر تیر مثبت است) و میگردهای تحتانی را در بر ستون (جایی که لنگر منفی است) وصله می کنند ولی در ویژه چنین نیست و هردو میلگرد بالا وپایین باید در میانه تیر وصله شوند.
———
91/3/8- هادی: با سلام خدمت استاد محترم.::منظور از مش بندی در طراحی دال در ایتبز چیست؟که معمولا عدد 0.50 وارد میکنیم.با تشکر
———
پاسخ: با سللام، اولا ETABS دال طراحی نمی کند. بلکه تنها دالها را مدل می کنیم تا وزن و سختی آنها و تاثیر آن بر اعضای سازه منظور شود (البته سقف کامپوزیت را که قسمتی از آن به صورت دال است را طراحی می کند). المانهای سطحی در ETABS را می توان از نوع Shell، Membrane و یا Plate مدل نمود. المان هایی که membrane مدل می شوند (مانند دالهای دوطرفه در سقف) توسط نرم افزار به صورت اتوماتیک مش بندی می شوند. ولی اعضایی که به صورت shell و یا plate مدل شوند (مانند دیوارها) به صورت اتوماتیک مش بندی نمی شوند و بنابراین باید خودمان آنها را مش بندی کنیم. سوال حال اگر المانهای دیوار برشی را مشبندی نکنیم چه اتفاقی می افتد؟ پاسخ: در این صورت به جای اینکه بار این دیوارها به صورت بار گسترده به تیرها و ستونهای محصور کننده آنها انتقال یابد،تنها به چهارنقطه اتصال منتقل می شود (به مانند اینکه کل دیوار تنها در چهار گوشه آن به سازه متصل باشد و ازلبه ها به سازه متصل نباشد). عدد 0.5 نداریم!
———
91/3/8 – محسن: با سلام کفته میشود برای مدلسازی اعضای مرکب نباید قیدهامدل شوند و تنها مدلسازی اصل مقطع کفایت میکند آیا مقاطع با فاصله باید مدل شوند یا مثل دوبل بهم چسبیده ممنون
———
پاسخ: سلام، قیدها نباید مدل شوند. مقطع نیز باید در section designer با فاصله واقعی دو مقطع مدل شود تا محاسبات مربوط به ممان اینرسی و شعاع ژیراسیون دقیق باشد.نکته: استفاده از این سیستم در قابهای خمشی مجاز نیست و تنها در سیستم قاب ساده می توان استفاده نمود. از طرفی با توجه به اینکه مقطع کاملا یکپارچه نیست، تغییر شکل بست ها موجب خواهد شد که ممان اینرسی مقطع کمتر از مقدار محاسبه شده توسط نرم افزار باشد و در نتیجه شعاع ژیراسیون واقعی نیز کمتر از مقدار محاسباتی باشد و در نتیجه لاغری واقعی بیشتر از مقدار محاسبه شده توسط ETABS باشد و در نتیجه برای اصلاح این مورد باید ضریب K برای این ستونها اصلاح گردد. برای اصلاح ابتدا باید مقدار لاغری موثر ستون بست دار مطابق ضوابط ص 191 مبحث 10 محاسبه شده و مقدار Landa(effective)/Landa به جای ضریب طول موثر واحد به صورت دستی در نرم افزار وارد شود. البته روشهای دیگری هم داریم که می توانید از افراد آشنا سوال نمایید.
———
91/3/8- ناصر: سلام آقای دکتر.در طراحی وقتی ارتفاع ساختمان از18متر بالا رفت پیچش اتفاقی لحاظ میشود بعد از تحلیل در etabs ایا دریفت کنترل میشود؟در کتابها کنترل میکنن ولی پرسیدم گفتن فقط زلزله طرح همان EXوEY کافی هستش.پیچش اتفاقی از کجا وچجوری باید کنترل کرد؟ممنون میشم در این مورد راهنمایی بکنین.
———
پاسخ: پیچش اتفاقی ربطی به دریف ندارد. این دو مقوله مسقل از هم هستند. برای آشنایی با نحوه تعریف پیچش اتفاقی صفحات 44 و 45 راهنمای گام به گام انجام پروژه مهندس جعفری (در همین سایت موجود است) را مطالعه کنید. پس از تعریف زلزله های Ex (بدون خروج از مرکزیت)، Exp)زلزله با جروج از مرکزیت در جهت مثبت)، , Exn (زلزله با خروج از مرکزیت در جهت منفی) برای هر کدام از این زلزله ها مطابق توضیحاتی که در ص 182همان کتاب آمده است، تغییرمکان جانبی باید کنترل گردد.
———
91/3/7- بابک: سلام ::استاد گرامی: سیستم دو گانه قاب خمشی ویژه + مهاربند هم محور فولادی در آیین نامه UBC97آیا همان ordinary baraced frame steel with steel SMRF با ضریب رفتار6.5 (بند 3 از قسمت Dual system جدول16-N) است؟ چون من CBF ندیدم. ::
———
پاسخ: آشنایی زیادی با متن این آیین نامه ندارم. معمولا متن آیین نامه ها صراحت کافی دارند و می توانید با مطالعه دقیق به پاسخ برسید.
———
91/3/7- حسین: با سلام. برای مقایسه دو سیستم متفاوت سازه ای مثلا قاب یا مهار بند هم محور با قاب خمشی غیر از Drift و منحنی هیسترتیک چه عواملی را میتوان مقایسه کرد؟؟::باتشکر
———
پاسخ: می توانید بررسی کنید که در کدامیک الزامات آیین نامه ای ازجمله عدم تشکیل مفصل پلاستیک در ستونها ارضا شده است (در قابهای خمشی سعی بر این است که در لحظه خرابی مفاصل بیشتر در تیرها تشکیل شود و نه در ستونها). خود نمودارهسترتیک اطلاعات گسترده ای دارد. می توانید شکل پذیری سازه را با استفاده از این نمودار بررسی کنید و یا می توانید ضریب رفتار دو سازه را محاسبه و مقایسه نمایید. کارهای گسترده ای می توان انجام داد که بستگی به جزئیات مدلهای شما دارد.
———
91/3/7- محسن: با سلام- میخواستم بدونم در نرم افزار SAP آیا می شود بار را به صورت مایل وارد کرد؟ یعنی به غیر از تجزیه کردن نیرو راه دیگری برای اعمال بار مایل هست؟
———
پاسخ: گاهی اوقات استفاده از محورهای محلی عضو (Local axis) برای تعریف بارهای مایل راحت تر است. به خصوص در مورد اعضای صفحه ای که به صورت مایل مدل شده اند بهتر است از محورهای محلی استفاده شود. با چرخاندن زاویه محور های محلی عضو، جهت بار وارد شده نیز تغییر می کند.
———
91/3/7- فرهاد: با سلام خدمت دکتر گرامی::در طراحی دیوار برشی با بازشو میانی به صورت دستی زمانی که بار به شکل پله ای در ارتفاع افزایش می یابد چه باید کرد
———
پاسخ: سوالات کلی می باشد. منظور از بار پله ای؟ در دیوار برشی بار لرزه ای در تراز طبقات وارد می شود و برش در ار تفاع در هر طبقه ثابت فرض می شود.
———
91/3-6 عمران 88: سلام آقاي دكتر .من يك ساختمان بتني ٤ طبقه مدل كردم هميشه خاموت هاي ستون مساحت كمي بدست مي اومد در اين ساختمان خاص ٠.٥٧٧ در اومده آيا ايرادي وحود داره مقطع ٤٥x٤٥ , 12 آرماتور ٢٢ ميلي تري .ممنون مي شم راهنماييم كنيد
———
پاسخ: اگر ارتفاع طبقات نرمال است (حدود سه متر) و ستون کوتاه ندارید و یا دیوار بتنی که تا نصف ستون آمده باشد ندارد و خلاصه شرایط کاملا عادی یک سازه 4 طبقه را دارید این عدد غیرعادی است. بررسی کنید که این مقدار خاموت مربوط به کدام ترکیب بار است و کنترل کنید که چرا این ترکیب بار موجب چنین برشی شده است.
———
91/3/6 – آزاد: سلام دکتر لطفا نحوه طراحی دیوار برشی در safe را توضیح بدید یا اگه کتابی در این ضمینه است معرفی بفرمایید ممنون می شم./
———
پاسخ: دیوار برشی را نمی توان در SAFE طراحی کرد. برای طراحی دیوار برشی باید از نرم افزار ETABS استفاده نمایید که مراحل طراحی آن طولانی است. به کتب مراجعه نمایید.
———
91/3/3- سعید: سلام آقای دکتر دلیل استفاده بادبندهای هفت وهشتی روی هم (تشکیل یک بادبند ضربدری میدننددر قابها::)می خواستم اگر نکته آیین نامه ای دارد لطفا توضیح بدیید با تشکر فراوان
———
پاسخ: در سازه های با بادبند هفت یا هشت، در صورت کمانش یکی از بادبند ها در فشار، بادبند دیگر، یک نیروی کششی به صورت مایل به تیر وارد می کند که موجب ایجاد نیروی فشاری در تیر شده و احتمال انواع کمانش در تیر بالا می رود (از جمله کمانش پیچشی جانبی) و در صورتی که تیر برای چنین نیروهایی طراحی نشده باشد، سیستم باربر جانبی سازه دچار مشکل میشود و شکل پذیری سازه کاهش می یابد. ولی در سیستم ها two story X-bracing که اشاره کردید، با کمانش یکی از اعضای قطری، نیروی کششی عضو قطری مستقیما به ستون منتقل می شود.
———
91/3/3 – پوپک: سلام دکترجان”54مقاومت ارشدازاد92روهم چک میکنیدلطفا “گزینه 3 18cmدرسته؟اخه فرمودین دوبرابر ارتفاع “میشه کامل بررسیش کنین وجواب نهایی روواسم بذارید.ممنونم ازتون
———
پاسخ: در پاسخ نوشتم که ارتفاع ناحیه کششی دو برابر ناحیه فشاری باشد. ارتفاع ناحیه فشاری 6cm است بنابراین ارتفاع ناحیه کششی برابر 12cm خواهد بود. ارتفاع کلی مقطع برابر جمع دو ناحیه کششی و فشاری است یعنی 12+6. پس ارتفاع کلی مقطع 18cm خواهد بود. یعنی گزینه 3 صحیح است.
———
91/3/3 – پوپک: سلام اقای دکتر خسته نباشید”سوال 57 مقاومت ارشدازاد91که فرمودین 3میشه؟ایا گزینه 4 نمیشه؟ممنون میشم باقطعیت جواب بنده روبدید.یعنی برش میشه c?
———
پاسخ: گزینه 3 صحیح است. مرکز برش شکل نشان داده شده در صورت تست تنها نقطه c می باشد.
———
91/3/2 – رهایی: سلام دکتر::برای طراحی اتصال جوشی مهاربند همگرای ویژه به تیر و ستون باید از مقاومت مجاز جوش (668D ) که در ضریب 1.7 ضرب شده است استفاده شود یا از همان تنش مجاز 668D استفاده شود ؟
———
پاسخ: البته عدد 668 مربوط به الکترود E60 و برای جوشکاری در کارگاه و بدون انجام تست جوش می باشد و در صورت تغییر هر یک از این موارد، این عدد نیز تغییر می کند. اگر طراحی به روش ASD (تنش مجاز) انجام می دهید، از 668D استفاده کنید و اگر به روش LRFD (حد نهایی) طرح می دهید، باید بر اساس ضوابط بخش دوم مبحث 10 برای جوش استفاده نمایید (ترکیب بار ها هم تغییر می کند). دقت کنید که بهتر است برای طراحی اتصال از ضوابط لرزه ای مبحث 10 استفاده نمایید. ضریب 1.7 را احتمالا در پیوست 2 استاندارد 2800 دیده اید که در صورت رعایت مبحث 10 نیازی به آن نمی باشد.
———
91/3/2 – هادی: سلام آقای دکتر با عرض خسته نباشید خدمت جنابعالی::در طراحی ورق های اتصال مهاربند به تیر و ستون در سیستم مهاربندی معمولی کمانش لبه های آزاد ورق نیاز می شود . آیا اگر اتصال مهاربند همگرا به صورت ویژه ( مطابق ضوابط لرزه ای ) طرح شود نیز این کنترل لازم است ؟
———
پاسخ: منظورتان از “کمانش لبه های آزاد ورق نیاز می شود” را متوجه نمی شود. به هر حال هر ضابطه ای که برای سازه های با شکل پذیری کم و متوسط لازم است، برای اتصالات ویژه هم الزامی است. در رابطه با کمانش موضعی، ورق اتصال نباید بیش از حد مجاز نازک باشد. در غیر این صورت باید ضخامت ورق را افزایش دهیم. به ضابطه مهمی که برای اتصالات ویژه در ص 393 مبحث 10 آمده است هم توجه نمایید.
———
91/3/2- مطلبی پور: سلام جناب دکتر::با عرض خسته نباشید، برای طراحی پل عابر پیاده با دهانه 40 متر و بیشتر نیاز به در نظر گرفتن تغییرات دما و بار ضربه ای است یا خیر. و آیا امکان دارد ترکیب باری که با تغییرات دما است حاکم شود؟ و آیین نامه ای که متداول است را ذکر نمایید ممنون می شوم. ::متشکرم
———
پاسخ: ضربه که نیازی نیست. ولی دما را باید چک کنید. به راحتی می توانید در نرم افزار ETABS بار حرارتی وارد کرده و در ترکیب بارها به صورت دستی وارد نمایید. بسته به اینکه سازه تا چه حدی امکان حرکت دارد، حرارت می تواند تعیین کننده باشد. آیین نامه هم همان مبحث 10 کفایت می کند.
———
91/2/31- حسام: سلام طراحی سقف های دال دو طرفه و یکطرفه و سقف کامپوزیت و طاق ضربی در ایتبس تفاوتشون به جز وزن و تعریفات slab(دال)چی است.با تشکر فراوان
———
پاسخ: در نرم افزار ETABS دالهای دوطرفه و تیرچه بلوک طراحی نمی شوند و همانطور که اشاره کردید، تنها جهت درنظر گرفتن وزن و البته سختی آنها مدل می شوند. تنها سقف کامپوزیت طراحی می شود.
———
91/2/31 – محسن: سلام جناب دکتر::در مورد استخراج نیروها و لنگرها از etabs برای طراحی دستی کمک لازم داشتم….::ممنون میشم اگه لطف کنید…
———
پاسخ: به راهنمای گام به گام انجام پروژه های فولاد و بتن نوشته مهندس جعفری (در همین سایت موجود است) مراجعه نمایید.
———
91/2/31 – هادی: سلام::ضریب رفتار قاب مهاربندی شده همگرای ویژه چقدر است؟
———
پاسخ: اگر منظورتان سیستم دوگانه قاب خمشی با مهاربند همگرای ویژه می باشد طبق بند 10-3-9-1-7 ضریب رفتار می تواند بسته به مورد 8 یا 9 باشد. ولی اگر منظورتان سیستم قاب ساده با بادبند همگرای ویژه می باشد، مبحث 10 و یا استاندارد 2800 در این مورد ضریب رفتاری را مشخص نکرده است می توانید محافظه کارانه ضریب رفتار را 6 درنظر گیرید (بادبند متوسط) و یا با مقایسه این سیستم با سیستم های دیگر ضریب 7 را انتخاب نمایید.
———
91/2/31- سودا: سلام استاد گرامي مي خواستم 1سوال از مبحث دوران جسم صلب حول محور ثابت داشته باشم:::سوال:لختي دوراني كره توپر به شعاع R حول محوري كه از مركز جسم عبور ميكند را حساب كنيد. ممنون ميشم اگه به اين سوالم جواب بدين.:: باتشكر::
———
پاسخ: خواهشمند است تنها سوالات طراحی و نیز کنکور ارشد را مطرح فرمایید.
———
91/2/31 – ارش: با سلام خدمت دکتر گرامی:در یک ساختمان 5 طبقه در جهت x تعداد 6 ستون و y تعداد 3 ستون وجود دارد.در جهت y هر کاری میکنم drift جواب نمیدهد .دیوار برشی هم مالک نمیخواهد اجرا کند.اگر ستونها را هم کتابی نکنیم چکار باید کرد؟با تشکر
———
پاسخ: کنترل دریفت سازه 5 طبقه نباید تا این حد مشکل ساز باشد. ممکن است در محاسبات اشتباهی کرده اید. از یک فرد آشنا درخواست کنید فایلتان را کنترل نماید. به هر حال جهت رسیدن به حد مطلوب آیین نامه باید ابعاد تیرها و ستونها را افزایش دهید.
———
91/2/30 – بهرام: با سلام.راستش درمورد اجرای شالوده در الف-طرح در زمین شیب دار ب-طرح پی در چند تراز عمق توی آیین نامه2800 فقط بند 1-3-5 هست وابهام داره.اگه میشه با( دلیل )بگین پی باید مجزا اجرا بشه یا نه؟پی تو تراز بالایی تاچه عمقی بشه؟نحوه اتصال دوتراز چطوره؟ متشکرم.
———
پاسخ: بند فوق الزام محدود کننده خاصی را مطرح نمی کند. همانطور که قبلا هم در پاسخ دوستان دیگر گفتم، اگر اختلاف شیب کم باشد، می توان پی را در دو سطح متفاوت اجرا کرده و سپس با کلافهای شیب دار در پی را به هم متصل نمود تا نسبت به هم حرکت جانبی نداشته باشند ولی اگر اختلاف تراز زیاد باشد، به طوریکه کلافهای شیب دار متصل کننده بالا باشد، می توان برای اتصال دو پی از دیوار بتنی استفاده نمود. این مطالب در آیین نامه قید نمی شود که دلیل بیاورم. طراحی به مانند یک هنر می ماند که هر هنرمند بسته به سلیقه و تجربه خود طرح می دهد (البته با رعایت ضوابط آیین نامه ای).
———
91/2/30 – احمد سازه: استاد ميشود تاثير اتصالات rbs را روي مهاربند زانويي بررسي كرد؟ آيا اين نوع اتصالات مختص قاب صلب هستند يا در قاب مهاربندي شده نيز كاربرد دارند؟ با تشكر
———
پاسخ: اتصال RBS (Reduced Beam Section(یک نوع خاصی از اتصال گیردار می باشد و می تواند در قاب خمشی و یا در سیستم دوگانه (قاب خمشی +بادبند) استفاده شود. ولی استفاده از آن در قاب ساده بادبندی شده معنی ندارد. در رابطه با تاثیر آن بر بادبند زانویی اطلاع ندارم.
———
91/2/30 – علی: سلام::در طراحی صفحه ستون یک ستون که در یک امتداد بخشی از یک قاب خمشی و در امتداد دیگر بخشی از یک قاب مهاربندی شده می باشد ، با دیدن نقشه اجرایی آن متوجه شدم که آرایش لچکی ها روی صفحه ستون و متصل به ستون به گونه ای است که ظاهرا ستون در هر دو جهت به صورت گیردار به صفحه ستون متصل است ، آیا این مسئله با واقعیات تحلیل سازه تناقض ندارد؟
———
پاسخ: مشکلی نیست. برخی از طراحان در قاب ساده بادبندی شده اتصال پای ستون را گیردار طرح می دهند. باید فایل های نرم افزاری را کنترل نمایید که آیا در مدلسازی این اتصال گیردار مدل شده است یا مفصلی.
———
91/2/30 – سالار: با درود بر شما :::در طراحي ساختماني كه طبق مبحث ششم نياز به طراحي تحت لنگر پيچشي ندارد. آيا بايد اثر پيچش تصادفي را در Etabs وارد نمود؟::اثر پيچش تصادفي چه مقدار و در چه قسمتي از نرم افزار وارد ميشود؟::سپاس.
———
پاسخ: اگر ضوابط بند 2-3-10-4 استاندارد 2800 ارضا شود، نیازی به درنظر گرفتن پیچش (و همچنین پیچش تصادفی) نیست. اگر منظورتان نرم افزار ETABS می باشد. درقسمتی که نیروی زلزله را تعریف می کنید، پیچش تصادفی هم تعریف می شود.
———
91/2/30 – هستی: با سلام . چرا در صورت استفاده از بادبند بهتر است آن را در دهانه ی بزرگتر قراردهیم ؟ در سیستم دوگانه نیازی به چک ستون ها برای بار تشدید یافته نیست؟ چرا در 2 ساختمان 3 و 5 طبقه که با دو سیستم قاب خمشی و مهاربندی طراحی شده اند تفاوت وزن ستون ها در ساختمان 3 طبقه با استفاده از دو سیستم بیش از 5 طبقه است ؟
———
پاسخ: البته قانون کلی نمی شود صادر کرد (بزرگی و کوچکی نسبی است). ولی در حالت کلی اگر بادبند در دهانه کوچکتر قرار گیرد، زاویه بادبند با راستای افق افزایش یافته و نسبت مولفه افقی آن (که زلزله را تحمل می کند) به مولفه قائم آن (که به ستون منتقل می شود) کاهش می یابد و در نتیجه به ازای نیروی مشخصی از زلزله، فشار در ستون متصل به بادبند افزایش یافته و از طرفی در پی هم مقدار uplift و فشار افزایش می یابد. سوال دوم: چرا نباشد. در سیستم دوگانه هم ستونها باید برای زلزله تشدید یافته کنترل گردند. سوال سوم را متوجه نشدم.
———
91/2/29 – فرخ زاد: سلام آقای دکتر ممنون از لطف شما به مهندسین جوان و صفر کیلومتر کشور::در بند 10-3-9-2-3-4 مبحث دهم ذکر شده است که اگر اتصال تیر به ستون بخشی از سیستم مهاربندی باشد باید برای حداقل دو مقدار نیرو که در ان بند تعیین شده است طرح شود ، می خواهم بدانم که آیا اتصال تیر به ستون در یک قاب مهاربندی شده که تیر به طور مستقیم به ستون متصل می شود جزئی از سیستم مهاربندی محسوب می شود و شامل این بند مبحث::
———
پاسخ: اگر اتصال تیر به ستون مفصلی باشد، لرزه ای نخواهد بود ولی اگر سیستم دوگانه دارید و اتصال تیر به ستون گیردار می باشد، باید ضوابط لرزه ای ( از جمله ترکیب بارهایی که اشاره کردید) در مورد آن کنترل گردد.
———
91/2/29 – صالحی: سلام::برای تعریف ترکیبات بار از طریق منوی Define نرم افزار Etabs در پنجره Load combination data در قسمت load combination type منظور از گزینه های ADD,ENVE,ABS,SRSS چیست ؟ امکان دارد که توضیح مختصر و مفیدی از این گزینه ها و کاربردهایشان ارائه دهید. ممنون
———
پاسخ: اگر بر روی منوی فوق کلید F1 را فشار دهید در رابطه با این موارد توضیح کاملی را خواهید یافت. ولی به طور خلاصه در حالتی که ENVE را انتخاب نمایید، مقادیر پوش مربوط به آیتم های انتخابی مد نظر قرار می گیرد. اگر ABS را انتخاب نمایید، مجموع قدرمطلق مقادیر منظور خواهند شد. و اگر SRSS را انتخاب نمایید، مجموع جذر مربعات منظور می شود.
———
91/3/14- فرهاد: با سلام خدمت دکتر گرامی::ممنون از وقتی که میذارید::یک دیوار برشی بعنوان مثال به ارتفاع 18 متر که 6 طبقه و هر طبقه 3 متر باشد::حال باری که به آن وارد میشود ( بار فرضی ) یا بار باد به صورت زیر است::در 6 متر ابتدا یعنی طبقات 1 و 2 دو تن بر متر::در 6 متر دوم یعنی بر طبقات 3و 4 سه تن بر متر::و در 6 متر سوم یعنی طبقات 5و 6 چهار تن بر متر وارد شود اکنون برای بدست اوردن نیروی تی چگونه باید حساب شود::ضمنا نیروها گسترده خطی اثر میکنند در شکل شبیه به پله .::ممنونم جناب دکتر
———
پاسخ: با سلام، در طراحی (دیوار برشی) معمولا فرض می کنند که نیروها در تراز طبقات متمرکز هستند. بنابراین بار گسترده را با یک بار متمرکز در تراز هر طبقه معادل سازی می کنیم. بنابراین برش دیوار در ارتفاع هرطبقه ثابت بوده و تغییرنمی کند.
———
91/3/13- رحیم: سلام ::فرق تحلیل استاتیکی و دینامیکی در چیست؟ ::مرسی از اینکه جواب این سوال من رو میدید.روز خوبی داشته باشید.
———
پاسخ: با سلام، سوالتان بسیار کلی است و توضیح آن مفصل. به طور خلاصه نیروی زلزله را می توان به دو صورت درنظر گرفت: روش دقیق (دینامیکی) و روش تقریبی (استاتیکی). در روش اول بر اساس رفتار دینامیکی سازه و مدهای رفتاری آن نیروی وارد بر سازه (تحت اثر زلزله) تعیین می شود. در روش دوم به جای استفاده از مد ارتعاشی، یک تقریب استاتیکی از رفتار سازه مورد استفاده قرار می گیرد.
———
91/3/13- آیدا: سلام،دليل اينكه در دهانه اي كه بادبند واگرا داريم نبايستي تير دوبل استفاده كنيم چيست؟با تشكر از راهنماييهاي خوبتان
———
پاسخ: با سلام، بادبند واگرا نیروی محوری قابل توجهی به جان تیر وارد می کند و تیر در این ناحیه باید شرایط خاصی داشته باشد تا انواع کمانش (از جمله کمانش جان تیر و کمانش پیچشی جانبی تیر) رخ ندهد. اگر تیر دوبل استفاده کنید، محور بادبند با محور جان تیر یکی نخواهد بود و نیروی محوری بادبند به محل اتصال دو تیر وارد می شود که صحیح نیست.
———
91/3/9- علی: سلام آقای دکتر . خیلی ممنون که وقت میگذارید و به سوالات جواب میدهید .در درس مقاومت مصالح، قانون هوک، یک رابطه به صورت زیر وجود دارد که برای من مبهم است اگر ممکن است منبعی را معرفی کنید تا اطلاعات بیشتری را پیرامون این رابطه و قانون هوک بدست بیاورم :: k=EA/L
———
پاسخ: قانون هوک برای مصالح است:
sigma=E*e
این فرمول مشابه فرمول مربوط به فنر ها است که در آن:
F=K*delta
پس در قانون هوک به جای نیروی F، تنش داریم و به جای سختی فنر، مدول الاستیسیته داریم و در نهایت به جای تغییرمکان فنر، کرنش داریم. حال که تشابه بین فنر و قانون هوک را متوجه شدید می توان برای یک عضو کششی که تحت اثر نیروی کششی T قرار گرفته نیز نوشت:
T=(EA/L)*delta
در واقع E (مدول الاساستیسیته) سختی ماده است و EA/L سختی عضو (یا همان سختی فنر) است.
———
91/3/9- فرخ زاد: سلام آقای دکتر::برای طراحی ورق اتصال مهاربند ضربدری به ستون و صفحه ستون ، نیروهای طراحی در لبه ورق روی بیس پلیت و در لبه ورق در مجاورت ستون چطور محاسبه میشود ؟ آیا می توان این نیروها را با روش تجزیه معمولی بدست آورد یا اینکه روش به خصوصی وجود دارد؟
———
پاسخ: با روش تجزیه عادی می توان بدست آورد و فرض کرد که مولفه افقی را جوش اتصال به بیس پلیت و مولفه قائم را جوش اتصال به ستون تحمل می کند ولی این روش تقریبی است و کمی خطا دارد و بهتر است از روشی که در ص490 جلد سوم کتاب سازه های فولادی دکتر ازهری و میرقادری (فصل مربوط به اتصالات خرپایی) آمده است، استفاده نمایید.
———
91/3/9- رسول: با سلام واحترام جناب دکتر::در کنترل سازه پروژه اینجانب گفته اند باید تیرچه های تکی 7متر به بالا دوبل اجرا شود اکثر تیرچه ها از 7متر بیشتر است وهزینه اجرای دوبل دوچندان میشود. خواهشا چند راهکار برای تبدیل تیرچه دوبل به تکی به این بنده خدا نشان دهید ممنون.
———
پاسخ: یک راهکار می تواند استفاده از تیر فرعی باشد که در این صورت طول دهانه تیرچه ها نصف می شود ولی در عوض هزینه اجرای تیر میانی افزوده می شود. به هر حال اگر محاسبات چنین نشان می دهد چاره ای ندارید!
———
91/3/9- رامین: سلام::آقای مهندس من در طراحی یک سازه با سیستم دوگانه فولادی(قاب خمشی+مهاربند هم محور) ترکیبات بار را از AISC-ASD890( پیش فرض برنامه) انتخاب می کنم اما آیین نامه طراحی را UBC97 انتخاب می کنم به نظر شما آیا باید ستونها را برای ترکیبات زلزله تشدید یافته چک کنم یا با دادن ضریب OMEGA این کنترل انجام خواهد شد؟ممنون
———
پاسخ: با سلام، بنده تجربه کار با UBC97 را ندارم. توصیه من استفاده از AISC-LRFD-2005 می باشد.
———
91/3/9- سید مجید: با سلام و تشکر از شما استاد گرامی::1.در مورد انواع تکیه گاه ها پیوسته از یک طرف و دو طرف مربوط به جدول 9-14-2 حداقل ارتفاع تیر، لطفا توضیح دهید که به چه شکلی میباشند و اینکه در ساختمان بتنی رایج جهت کنترل حداقل ارتفاع تیر، کدام نوع از سه تکیه گاه عنوان شده در آئین نامه باید ملاک قرار داد؟::
———
پاسخ: باسلام: در سازه های بتنی رایج اتصالات گیردار می باشند و تیرها از نوع با تکیه گاههای پیوسته از دو طرف محسوب می شوند (ساده نیستند). برای مثال اگر طول دهانه تیر 5 متر باشد، ارتفاع کلی تیر نباید کمتر از 500/21=24cm درنظر گرفته شود. (معمولا در سازه های بتنی مسکونی و اداری خیز تعیین کننده نیست).
———
91/3/9- حسن دادزن: محل وصله آرماتور تیر های اصلی در قاب خمشی ویژه در بالا و پایین کجا و به چه صورت میباشد.
———
پاسخ: با سلام، مطابق بند 9-20-4-1-2-6 مبحث 9 در ص 342 محل وصله در سازه ویژه برای هر دو آرماتور بالا و پایین تیر باید در وسط تیر باشد. البته در سازه با شکل پذیری متوسط مرسوم (و صحیح) است که میلگردهای فوقانی را در میانه تیر (جایی که لنگر تیر مثبت است) و میگردهای تحتانی را در بر ستون (جایی که لنگر منفی است) وصله می کنند ولی در ویژه چنین نیست و هردو میلگرد بالا وپایین باید در میانه تیر وصله شوند.
———
91/3/8- هادی: با سلام خدمت استاد محترم.::منظور از مش بندی در طراحی دال در ایتبز چیست؟که معمولا عدد 0.50 وارد میکنیم.با تشکر
———
پاسخ: با سللام، اولا ETABS دال طراحی نمی کند. بلکه تنها دالها را مدل می کنیم تا وزن و سختی آنها و تاثیر آن بر اعضای سازه منظور شود (البته سقف کامپوزیت را که قسمتی از آن به صورت دال است را طراحی می کند). المانهای سطحی در ETABS را می توان از نوع Shell، Membrane و یا Plate مدل نمود. المان هایی که membrane مدل می شوند (مانند دالهای دوطرفه در سقف) توسط نرم افزار به صورت اتوماتیک مش بندی می شوند. ولی اعضایی که به صورت shell و یا plate مدل شوند (مانند دیوارها) به صورت اتوماتیک مش بندی نمی شوند و بنابراین باید خودمان آنها را مش بندی کنیم. سوال حال اگر المانهای دیوار برشی را مشبندی نکنیم چه اتفاقی می افتد؟ پاسخ: در این صورت به جای اینکه بار این دیوارها به صورت بار گسترده به تیرها و ستونهای محصور کننده آنها انتقال یابد،تنها به چهارنقطه اتصال منتقل می شود (به مانند اینکه کل دیوار تنها در چهار گوشه آن به سازه متصل باشد و ازلبه ها به سازه متصل نباشد). عدد 0.5 نداریم!
———
91/3/8 – محسن: با سلام کفته میشود برای مدلسازی اعضای مرکب نباید قیدهامدل شوند و تنها مدلسازی اصل مقطع کفایت میکند آیا مقاطع با فاصله باید مدل شوند یا مثل دوبل بهم چسبیده ممنون
———
پاسخ: سلام، قیدها نباید مدل شوند. مقطع نیز باید در section designer با فاصله واقعی دو مقطع مدل شود تا محاسبات مربوط به ممان اینرسی و شعاع ژیراسیون دقیق باشد.نکته: استفاده از این سیستم در قابهای خمشی مجاز نیست و تنها در سیستم قاب ساده می توان استفاده نمود. از طرفی با توجه به اینکه مقطع کاملا یکپارچه نیست، تغییر شکل بست ها موجب خواهد شد که ممان اینرسی مقطع کمتر از مقدار محاسبه شده توسط نرم افزار باشد و در نتیجه شعاع ژیراسیون واقعی نیز کمتر از مقدار محاسباتی باشد و در نتیجه لاغری واقعی بیشتر از مقدار محاسبه شده توسط ETABS باشد و در نتیجه برای اصلاح این مورد باید ضریب K برای این ستونها اصلاح گردد. برای اصلاح ابتدا باید مقدار لاغری موثر ستون بست دار مطابق ضوابط ص 191 مبحث 10 محاسبه شده و مقدار Landa(effective)/Landa به جای ضریب طول موثر واحد به صورت دستی در نرم افزار وارد شود. البته روشهای دیگری هم داریم که می توانید از افراد آشنا سوال نمایید.
———
91/3/8- ناصر: سلام آقای دکتر.در طراحی وقتی ارتفاع ساختمان از18متر بالا رفت پیچش اتفاقی لحاظ میشود بعد از تحلیل در etabs ایا دریفت کنترل میشود؟در کتابها کنترل میکنن ولی پرسیدم گفتن فقط زلزله طرح همان EXوEY کافی هستش.پیچش اتفاقی از کجا وچجوری باید کنترل کرد؟ممنون میشم در این مورد راهنمایی بکنین.
———
پاسخ: پیچش اتفاقی ربطی به دریف ندارد. این دو مقوله مسقل از هم هستند. برای آشنایی با نحوه تعریف پیچش اتفاقی صفحات 44 و 45 راهنمای گام به گام انجام پروژه مهندس جعفری (در همین سایت موجود است) را مطالعه کنید. پس از تعریف زلزله های Ex (بدون خروج از مرکزیت)، Exp)زلزله با جروج از مرکزیت در جهت مثبت)، , Exn (زلزله با خروج از مرکزیت در جهت منفی) برای هر کدام از این زلزله ها مطابق توضیحاتی که در ص 182همان کتاب آمده است، تغییرمکان جانبی باید کنترل گردد.
———
91/3/7- بابک: سلام ::استاد گرامی: سیستم دو گانه قاب خمشی ویژه + مهاربند هم محور فولادی در آیین نامه UBC97آیا همان ordinary baraced frame steel with steel SMRF با ضریب رفتار6.5 (بند 3 از قسمت Dual system جدول16-N) است؟ چون من CBF ندیدم. ::
———
پاسخ: آشنایی زیادی با متن این آیین نامه ندارم. معمولا متن آیین نامه ها صراحت کافی دارند و می توانید با مطالعه دقیق به پاسخ برسید.
———
91/3/7- حسین: با سلام. برای مقایسه دو سیستم متفاوت سازه ای مثلا قاب یا مهار بند هم محور با قاب خمشی غیر از Drift و منحنی هیسترتیک چه عواملی را میتوان مقایسه کرد؟؟::باتشکر
———
پاسخ: می توانید بررسی کنید که در کدامیک الزامات آیین نامه ای ازجمله عدم تشکیل مفصل پلاستیک در ستونها ارضا شده است (در قابهای خمشی سعی بر این است که در لحظه خرابی مفاصل بیشتر در تیرها تشکیل شود و نه در ستونها). خود نمودارهسترتیک اطلاعات گسترده ای دارد. می توانید شکل پذیری سازه را با استفاده از این نمودار بررسی کنید و یا می توانید ضریب رفتار دو سازه را محاسبه و مقایسه نمایید. کارهای گسترده ای می توان انجام داد که بستگی به جزئیات مدلهای شما دارد.
———
91/3/7- محسن: با سلام- میخواستم بدونم در نرم افزار SAP آیا می شود بار را به صورت مایل وارد کرد؟ یعنی به غیر از تجزیه کردن نیرو راه دیگری برای اعمال بار مایل هست؟
———
پاسخ: گاهی اوقات استفاده از محورهای محلی عضو (Local axis) برای تعریف بارهای مایل راحت تر است. به خصوص در مورد اعضای صفحه ای که به صورت مایل مدل شده اند بهتر است از محورهای محلی استفاده شود. با چرخاندن زاویه محور های محلی عضو، جهت بار وارد شده نیز تغییر می کند.
———
91/3/7- فرهاد: با سلام خدمت دکتر گرامی::در طراحی دیوار برشی با بازشو میانی به صورت دستی زمانی که بار به شکل پله ای در ارتفاع افزایش می یابد چه باید کرد
———
پاسخ: سوالات کلی می باشد. منظور از بار پله ای؟ در دیوار برشی بار لرزه ای در تراز طبقات وارد می شود و برش در ار تفاع در هر طبقه ثابت فرض می شود.
———
91/3-6 عمران 88: سلام آقاي دكتر .من يك ساختمان بتني ٤ طبقه مدل كردم هميشه خاموت هاي ستون مساحت كمي بدست مي اومد در اين ساختمان خاص ٠.٥٧٧ در اومده آيا ايرادي وحود داره مقطع ٤٥x٤٥ , 12 آرماتور ٢٢ ميلي تري .ممنون مي شم راهنماييم كنيد
———
پاسخ: اگر ارتفاع طبقات نرمال است (حدود سه متر) و ستون کوتاه ندارید و یا دیوار بتنی که تا نصف ستون آمده باشد ندارد و خلاصه شرایط کاملا عادی یک سازه 4 طبقه را دارید این عدد غیرعادی است. بررسی کنید که این مقدار خاموت مربوط به کدام ترکیب بار است و کنترل کنید که چرا این ترکیب بار موجب چنین برشی شده است.
———
91/3/6 – آزاد: سلام دکتر لطفا نحوه طراحی دیوار برشی در safe را توضیح بدید یا اگه کتابی در این ضمینه است معرفی بفرمایید ممنون می شم./
———
پاسخ: دیوار برشی را نمی توان در SAFE طراحی کرد. برای طراحی دیوار برشی باید از نرم افزار ETABS استفاده نمایید که مراحل طراحی آن طولانی است. به کتب مراجعه نمایید.
———
91/3/3- سعید: سلام آقای دکتر دلیل استفاده بادبندهای هفت وهشتی روی هم (تشکیل یک بادبند ضربدری میدننددر قابها::)می خواستم اگر نکته آیین نامه ای دارد لطفا توضیح بدیید با تشکر فراوان
———
پاسخ: در سازه های با بادبند هفت یا هشت، در صورت کمانش یکی از بادبند ها در فشار، بادبند دیگر، یک نیروی کششی به صورت مایل به تیر وارد می کند که موجب ایجاد نیروی فشاری در تیر شده و احتمال انواع کمانش در تیر بالا می رود (از جمله کمانش پیچشی جانبی) و در صورتی که تیر برای چنین نیروهایی طراحی نشده باشد، سیستم باربر جانبی سازه دچار مشکل میشود و شکل پذیری سازه کاهش می یابد. ولی در سیستم ها two story X-bracing که اشاره کردید، با کمانش یکی از اعضای قطری، نیروی کششی عضو قطری مستقیما به ستون منتقل می شود.
———
91/3/3 – پوپک: سلام دکترجان”54مقاومت ارشدازاد92روهم چک میکنیدلطفا “گزینه 3 18cmدرسته؟اخه فرمودین دوبرابر ارتفاع “میشه کامل بررسیش کنین وجواب نهایی روواسم بذارید.ممنونم ازتون
———
پاسخ: در پاسخ نوشتم که ارتفاع ناحیه کششی دو برابر ناحیه فشاری باشد. ارتفاع ناحیه فشاری 6cm است بنابراین ارتفاع ناحیه کششی برابر 12cm خواهد بود. ارتفاع کلی مقطع برابر جمع دو ناحیه کششی و فشاری است یعنی 12+6. پس ارتفاع کلی مقطع 18cm خواهد بود. یعنی گزینه 3 صحیح است.
———
91/3/3 – پوپک: سلام اقای دکتر خسته نباشید”سوال 57 مقاومت ارشدازاد91که فرمودین 3میشه؟ایا گزینه 4 نمیشه؟ممنون میشم باقطعیت جواب بنده روبدید.یعنی برش میشه c?
———
پاسخ: گزینه 3 صحیح است. مرکز برش شکل نشان داده شده در صورت تست تنها نقطه c می باشد.
———
91/3/2 – رهایی: سلام دکتر::برای طراحی اتصال جوشی مهاربند همگرای ویژه به تیر و ستون باید از مقاومت مجاز جوش (668D ) که در ضریب 1.7 ضرب شده است استفاده شود یا از همان تنش مجاز 668D استفاده شود ؟
———
پاسخ: البته عدد 668 مربوط به الکترود E60 و برای جوشکاری در کارگاه و بدون انجام تست جوش می باشد و در صورت تغییر هر یک از این موارد، این عدد نیز تغییر می کند. اگر طراحی به روش ASD (تنش مجاز) انجام می دهید، از 668D استفاده کنید و اگر به روش LRFD (حد نهایی) طرح می دهید، باید بر اساس ضوابط بخش دوم مبحث 10 برای جوش استفاده نمایید (ترکیب بار ها هم تغییر می کند). دقت کنید که بهتر است برای طراحی اتصال از ضوابط لرزه ای مبحث 10 استفاده نمایید. ضریب 1.7 را احتمالا در پیوست 2 استاندارد 2800 دیده اید که در صورت رعایت مبحث 10 نیازی به آن نمی باشد.
———
91/3/2 – هادی: سلام آقای دکتر با عرض خسته نباشید خدمت جنابعالی::در طراحی ورق های اتصال مهاربند به تیر و ستون در سیستم مهاربندی معمولی کمانش لبه های آزاد ورق نیاز می شود . آیا اگر اتصال مهاربند همگرا به صورت ویژه ( مطابق ضوابط لرزه ای ) طرح شود نیز این کنترل لازم است ؟
———
پاسخ: منظورتان از “کمانش لبه های آزاد ورق نیاز می شود” را متوجه نمی شود. به هر حال هر ضابطه ای که برای سازه های با شکل پذیری کم و متوسط لازم است، برای اتصالات ویژه هم الزامی است. در رابطه با کمانش موضعی، ورق اتصال نباید بیش از حد مجاز نازک باشد. در غیر این صورت باید ضخامت ورق را افزایش دهیم. به ضابطه مهمی که برای اتصالات ویژه در ص 393 مبحث 10 آمده است هم توجه نمایید.
———
91/3/2- مطلبی پور: سلام جناب دکتر::با عرض خسته نباشید، برای طراحی پل عابر پیاده با دهانه 40 متر و بیشتر نیاز به در نظر گرفتن تغییرات دما و بار ضربه ای است یا خیر. و آیا امکان دارد ترکیب باری که با تغییرات دما است حاکم شود؟ و آیین نامه ای که متداول است را ذکر نمایید ممنون می شوم. ::متشکرم
———
پاسخ: ضربه که نیازی نیست. ولی دما را باید چک کنید. به راحتی می توانید در نرم افزار ETABS بار حرارتی وارد کرده و در ترکیب بارها به صورت دستی وارد نمایید. بسته به اینکه سازه تا چه حدی امکان حرکت دارد، حرارت می تواند تعیین کننده باشد. آیین نامه هم همان مبحث 10 کفایت می کند.
———
91/2/31- حسام: سلام طراحی سقف های دال دو طرفه و یکطرفه و سقف کامپوزیت و طاق ضربی در ایتبس تفاوتشون به جز وزن و تعریفات slab(دال)چی است.با تشکر فراوان
———
پاسخ: در نرم افزار ETABS دالهای دوطرفه و تیرچه بلوک طراحی نمی شوند و همانطور که اشاره کردید، تنها جهت درنظر گرفتن وزن و البته سختی آنها مدل می شوند. تنها سقف کامپوزیت طراحی می شود.
———
91/2/31 – محسن: سلام جناب دکتر::در مورد استخراج نیروها و لنگرها از etabs برای طراحی دستی کمک لازم داشتم….::ممنون میشم اگه لطف کنید…
———
پاسخ: به راهنمای گام به گام انجام پروژه های فولاد و بتن نوشته مهندس جعفری (در همین سایت موجود است) مراجعه نمایید.
———
91/2/31 – هادی: سلام::ضریب رفتار قاب مهاربندی شده همگرای ویژه چقدر است؟
———
پاسخ: اگر منظورتان سیستم دوگانه قاب خمشی با مهاربند همگرای ویژه می باشد طبق بند 10-3-9-1-7 ضریب رفتار می تواند بسته به مورد 8 یا 9 باشد. ولی اگر منظورتان سیستم قاب ساده با بادبن همگرای ویژه می باشد، مبحث 10 و یا استاندارد 2800 در این مورد ضریب رفتاری را مشخص نکرده است می توانید محافظه کارانه ضریب رفتار را 6 درنظر گیرید (بادبند متوسط) و یا با مقایسه این سیستم با سیستم های دیگر ضریب 7 را انتخاب نمایید.
———
91/2/31- سودا: سلام استاد گرامي مي خواستم 1سوال از مبحث دوران جسم صلب حول محور ثابت داشته باشم:::سوال:لختي دوراني كره توپر به شعاع R حول محوري كه از مركز جسم عبور ميكند را حساب كنيد. ممنون ميشم اگه به اين سوالم جواب بدين.:: باتشكر::
———
پاسخ: خواهشمند است تنها سوالات طراحی و نیز کنکور ارشد را مطرح فرمایید.
———
91/2/31 – ارش: با سلام خدمت دکتر گرامی:در یک ساختمان 5 طبقه در جهت x تعداد 6 ستون و y تعداد 3 ستون وجود دارد.در جهت y هر کاری میکنم drift جواب نمیدهد .دیوار برشی هم مالک نمیخواهد اجرا کند.اگر ستونها را هم کتابی نکنیم چکار باید کرد؟با تشکر
———
پاسخ: کنترل دریفت سازه 5 طبقه نباید تا این حد مشکل ساز باشد. ممکن است در محاسبات اشتباهی کرده اید. از یک فرد آشنا درخواست کنید فایلتان را کنترل نماید. به هر حال جهت رسیدن به حد مطلوب آیین نامه باید ابعاد تیرها و ستونها را افزایش دهید.
———
91/2/30 – بهرام: با سلام.راستش درمورد اجرای شالوده در الف-طرح در زمین شیب دار ب-طرح پی در چند تراز عمق توی آیین نامه2800 فقط بند 1-3-5 هست وابهام داره.اگه میشه با( دلیل )بگین پی باید مجزا اجرا بشه یا نه؟پی تو تراز بالایی تاچه عمقی بشه؟نحوه اتصال دوتراز چطوره؟ متشکرم.
———
پاسخ: بند فوق الزام محدود کننده خاصی را مطرح نمی کند. همانطور که قبلا هم در پاسخ دوستان دیگر گفتم، اگر اختلاف شیب کم باشد، می توان پی را در دو سطح متفاوت اجرا کرده و سپس با کلافهای شیب دار در پی را به هم متصل نمود تا نسبت به هم حرکت جانبی نداشته باشند ولی اگر اختلاف تراز زیاد باشد، به طوریکه کلافهای شیب دار متصل کننده بالا باشد، می توان برای اتصال دو پی از دیوار بتنی استفاده نمود. این مطالب در آیین نامه قید نمی شود که دلیل بیاورم. طراحی به مانند یک هنر می ماند که هر هنرمند بسته به سلیقه و تجربه خود طرح می دهد (البته با رعایت ضوابط آیین نامه ای).
———
91/2/30 – احمد سازه: استاد ميشود تاثير اتصالات rbs را روي مهاربند زانويي بررسي كرد؟ آيا اين نوع اتصالات مختص قاب صلب هستند يا در قاب مهاربندي شده نيز كاربرد دارند؟ با تشكر
———
پاسخ: اتصال RBS (Reduced Beam Section(یک نوع خاصی از اتصال گیردار می باشد و می تواند در قاب خمشی و یا در سیستم دوگانه (قاب خمشی +بادبند) استفاده شود. ولی استفاده از آن در قاب ساده بادبندی شده معنی ندارد. در رابطه با تاثیر آن بر بادبند زانویی اطلاع ندارم.
———
91/2/30 – علی: سلام::در طراحی صفحه ستون یک ستون که در یک امتداد بخشی از یک قاب خمشی و در امتداد دیگر بخشی از یک قاب مهاربندی شده می باشد ، با دیدن نقشه اجرایی آن متوجه شدم که آرایش لچکی ها روی صفحه ستون و متصل به ستون به گونه ای است که ظاهرا ستون در هر دو جهت به صورت گیردار به صفحه ستون متصل است ، آیا این مسئله با واقعیات تحلیل سازه تناقض ندارد؟
———
پاسخ: مشکلی نیست. برخی از طراحان در قاب ساده بادبندی شده اتصال پای ستون را گیردار طرح می دهند. باید فایل های نرم افزاری را کنترل نمایید که آیا در مدلسازی این اتصال گیردار مدل شده است یا مفصلی.
———
91/2/30 – سالار: با درود بر شما :::در طراحي ساختماني كه طبق مبحث ششم نياز به طراحي تحت لنگر پيچشي ندارد. آيا بايد اثر پيچش تصادفي را در Etabs وارد نمود؟::اثر پيچش تصادفي چه مقدار و در چه قسمتي از نرم افزار وارد ميشود؟::سپاس.
———
پاسخ: اگر ضوابط بند 2-3-10-4 استاندارد 2800 ارضا شود، نیازی به درنظر گرفتن پیچش (و همچنین پیچش تصادفی) نیست. اگر منظورتان نرم افزار ETABS می باشد. درقسمتی که نیروی زلزله را تعریف می کنید، پیچش تصادفی هم تعریف می شود.
———
91/2/30 – هستی: با سلام . چرا در صورت استفاده از بادبند بهتر است آن را در دهانه ی بزرگتر قراردهیم ؟ در سیستم دوگانه نیازی به چک ستون ها برای بار تشدید یافته نیست؟ چرا در 2 ساختمان 3 و 5 طبقه که با دو سیستم قاب خمشی و مهاربندی طراحی شده اند تفاوت وزن ستون ها در ساختمان 3 طبقه با استفاده از دو سیستم بیش از 5 طبقه است ؟
———
پاسخ: البته قانون کلی نمی شود صادر کرد (بزرگی و کوچکی نسبی است). ولی در حالت کلی اگر بادبند در دهانه کوچکتر قرار گیرد، زاویه بادبند با راستای افق افزایش یافته و نسبت مولفه افقی آن (که زلزله را تحمل می کند) به مولفه قائم آن (که به ستون منتقل می شود) کاهش می یابد و در نتیجه به ازای نیروی مشخصی از زلزله، فشار در ستون متصل به بادبند افزایش یافته و از طرفی در پی هم مقدار uplift و فشار افزایش می یابد. سوال دوم: چرا نباشد. در سیستم دوگانه هم ستونها باید برای زلزله تشدید یافته کنترل گردند. سوال سوم را متوجه نشدم.
———
91/2/29 – فرخ زاد: سلام آقای دکتر ممنون از لطف شما به مهندسین جوان و صفر کیلومتر کشور::در بند 10-3-9-2-3-4 مبحث دهم ذکر شده است که اگر اتصال تیر به ستون بخشی از سیستم مهاربندی باشد باید برای حداقل دو مقدار نیرو که در ان بند تعیین شده است طرح شود ، می خواهم بدانم که آیا اتصال تیر به ستون در یک قاب مهاربندی شده که تیر به طور مستقیم به ستون متصل می شود جزئی از سیستم مهاربندی محسوب می شود و شامل این بند مبحث::
———
پاسخ: اگر اتصال تیر به ستون مفصلی باشد، لرزه ای نخواهد بود ولی اگر سیستم دوگانه دارید و اتصال تیر به ستون گیردار می باشد، باید ضوابط لرزه ای ( از جمله ترکیب بارهایی که اشاره کردید) در مورد آن کنترل گردد.
———
91/2/29 – صالحی: سلام::برای تعریف ترکیبات بار از طریق منوی Define نرم افزار Etabs در پنجره Load combination data در قسمت load combination type منظور از گزینه های ADD,ENVE,ABS,SRSS چیست ؟ امکان دارد که توضیح مختصر و مفیدی از این گزینه ها و کاربردهایشان ارائه دهید. ممنون
———
پاسخ: اگر بر روی منوی فوق کلید F1 را فشار دهید در رابطه با این موارد توضیح کاملی را خواهید یافت. ولی به طور خلاصه در حالتی که ENVE را انتخاب نمایید، مقادیر پوش مربوط به آیتم های انتخابی مد نظر قرار می گیرد. اگر ABS را انتخاب نمایید، مجموع قدرمطلق مقادیر منظور خواهند شد. و اگر SRSS را انتخاب نمایید، مجموع جذر مربعات منظور می شود.
———
91/2/29 – بهرام: سلام دکترجان”خسته نباشی وممنونم بابت کلیدجامدات ازاد91که روسایت گذاشتید فقط سوال 45 مقاومت جواب گزینه 3هست یا 1؟ممنون میشم چک کنید اخه فکرکنم 3بدست اوردیدو جواب رو 1زدید.متشکرم
———
پاسخ: بلی حق با شماست. پاسخ گزینه 3 است. فایل را اصلاح کردم. می توانید مجددا دانلود نمایید.
———
91/2/28- علی: سلام::استاد اگر قاب فولادی را با قاب خمشی ویژه + بادبند هم محور (سیستم ترکیبی) طراحی کنیم آیا باید این قاب را یکبار با قاب خمشی ویژه و بار دیگر با مهاربند طراحی کنم و کنترل کنم به عبارت دیگر آیا ضوابط هر دو سیستم بایستی کنترل شوند؟ممنون::
———
پاسخ: منظور از ویژه این است که ضوابطه مربوط به اتصالات، و مهار جانبی کافی برای تیرها، فشرده لرزه ای بودن مقاطع و … در مورد قاب خمشی رعایت شود که بیشتر این کنترل ها دستی صورت می گیرد. نیازی نیست که سازه را جدا درنظر گیرید ( البته ضابطه بند 1-9-4 استاندارد 2800 باید کنترل شود).
———
91/2/18 – فرزان: سلام::براي طراحي مقطع ستون كه از سه نيمرخ به همراه بست و ورقهاي تقويتي تشكيل شده از كدام منبع ميتوانم كمك بگيرم::همچنين براي ساخت يك مقطع جديد كه جز اشتال نميباشد::ممنون
———
پاسخ: کتاب خاصی در این زمینه نمی شناسم. ولی اگر ستونها با فاصله از هم قرار گرفته اند (و با بست متصل هستند) می توانید مشابه روشی که در کتابها برای ستونها بست دار (با دو ستون)داریم، استفاده نمایید. مفاهیم همان است و تنها نحوه محاسبه نیروها تفاوت می کند. برای ساخت مقطع ( در نرم افزار etabs) می توانید از قسمت section designer استفاده نمایید.
———
91/2/27 – نوذری: باسلام.سوال ا:براي سختي بادبند واگرا از چه فرمولي بايد استفاده بكنيم؟و براي ساختمانهاي فولادي جهت بارگذاري زلزله به صورت دستي وزن تيرها و ستون ها را چگونه اعمال كنيم
———
پاسخ: اگر منظورتان محاسبه سختی به صورت دستی است که باید از روابط تحلیل سازه استفاده نمایید. ولی اگر از نرم افزار استفاده می کنید که نرم افزار خود سختی را محاسبه می کند. در رابطه با نحوه اعمال بار در نرم افزار هم می توانید به کتب طراحی با نرم افزار مراجعه نمایید.
———
91/2/27- مهدی: با سلام,::در سوال 68 کنکور دانشگاه آزاد به نظر می رسد که پاسخ داده شده اشتباه بوده و جواب گزینه 3 می باشد.جواب بدست آمده در حالتی صحیح است که بار در راستای 45 درجه با میله(به صورت قائم)وارد گردد لیکن در این مسئله بار F در راستای میله وارد شده است.
———
پاسخ: به توضیحی که برای آقای مهندس ارشد دادم مراجعه نمایید. البته در رابطه با زاویه اعمال بار بر میله ها حق با شماست که پاسخ را تصحیح کردم (مجددا دانلود نمایید) ولی به هر حال پاسخ در گزینه ها نیست.
———
91/2/27 – حامد جعفری: با سلام،در طراحی ساختمانهای فولادی بلند تر از 50 متر تیغه های داخلی از چه نوعی مورد استفاده قرار میگیرد تا بار مرده بسیار کاهش یابد(تیغه آجری 200 کیلوگرم بر واحد سطح بار تولید کرده!!)با تشکر
———
پاسخ: سیستم های مختلفی (از جمله ساندویچ پنل و یا دیوار های گچی و …) وجود دارند. در کتب بارگذاری اشاره ای به آنها شده است.
———
91/2/27 – ارشد: شرمنده مهندس سوال 68 گزینه 3 میشه و اشتباه حل کردید در مورد 62 هم به نظر من ناپایدار داخلیه چون اگه به میله ای که نیروش صفر میشه بار وارد کنید دیگه صفر نمیشه و این یعنی تناقض
———
پاسخ: اگر منظورتان سوالات مقاومت تحلیل آزاد91 می باشد، در سوال 68 همانطور که در پاسخ رسم کردم، تکیه گاه سمت چپ که یک فنر به آن متصل است، پس از تبدیل باید به صورت انتهای آزاد با یک لنگر متمرکز رسم می شد که در گزینه ها نیست.
———
91/2/25 – ارشد: در مورد سوال 80 هم شک دارم حتی اگه تیر هم در نظر بگیریم معین نمیشه که کار مجازی رفتین ! از روش شیب افت باید حل میکردن
———
پاسخ: مگر روش کار مجازی تنها برای سازه ها معین کاربرد دارد!!!. البته حتی بدون داشتن دانش دانشگاهی و تنها با هندسه می توان به سوال 80 پاسخ داد! با نشست تکیه گاه e قسمت ABCE کلا به صورت یکپارچه حول نقطه C به اندازه یک بر دلتا دوران می کند و در نتیجه دروان نقطه B برابر یک بر دلتا خواهد بود.
91/2/25 – زهرا: سلام ::اگر تیرو ستون های یک قاب به روش تنش مجاز طراحی شده باشد ، ایا می توان اتصال را به روش حدی طراحی کرد ؟
———
پاسخ: به نظر من که مشکلی ندارد ولی اینکه آیین نامه اجازه می دهد یا نه، اطلاع ندارم. به هرحال بهتر است کلیه محاسبات با یک روش واحد باشد در غیر این صورت مجبورید مجددا ترکیب بارها را عوض کرده و نیروها را محاسبه نمایید.
———
حمزه:درخصوص سختی پیچشی اتصالات میتونید مرا راهنمایی کنید
———
پاسخ: سوالتان کلی می باشد!
———
91/2/24 – ناصر: سلام آقای دکتر:در زیر پیهای ساختمان به ارتفاعی سنگ لاشه کار میکنن پرسیدم گفتن گودبرداری زیادشده تارسیدن به ارتفاعی کارمیکنند.ازکسی دیگه پرسیدم گفتن نیروهای وارده به وسیله سنگ لاشه ها خسته میکنند تابعدبه خاک وارد بشه اگه اینطوری هست چجوری دربرنامه safe مدل شود وچجوری تنش سنگ ها محاسبه شود دراین موضوع راهنمایی میخواستم.ممنون.
———
پاسخ: معمولا از اثر این مورد بر رفتار پی صرفنظر می شود. و در طراحی فرض می شود که پی بر روی خاک قرار گرفته است. از آنجا که مقاومت سنگ بیشتر از خاک است (البته به شرطی صحیح اجرا شود) نیازی به کنترل تنش در سنگ نیز نیست.
———
91/2/24 – حسین: سلام آقای دکتر:در طراحی قاب خمشی در ایتبس ،وقتی ریشیو مقاطع جواب نمی دهد با تعویض آن مقطع و مقطع های موجود در طبقه ،ریشیو به مقدار مورد نظر همگرا نمی شودو مدام د رحال تغییر است.د ر پروژه بنده تفاوت طول دهانه ها زیاد است.لطفا مرا راهنمایی کنید ،چه کار کنم.
———
پاسخ: با تقویت مقطع سختی آن نیز افزایش می یابد و در نتیجه نیروی بیشتری را جذب می کند. برای رفع این مشکل، همزمان که عضوی را تقویت می کنید، باید اعضای دیگر متصل به آن (را که نیاز به تقویت ندارند) نیز قوی تر کنید تا آرایش نیروها به هم نریزد. برای مثال وقتی ستونی را قوی تر می کنید، تیرهای متصل به آن و یا حتی قابهای کناری آن را نیز قوی تر کنید.
———
91/2/21 – زعیمی: سلام اقای دکتر::در معرفی ترکیب بارها به نرم افزار ، در قسمت ترکیب بار ، منظور از انواع مختلف ترکیباتی که در آنجا ذکر شده است چیست ؟ و دیگر اینکه اگر نوع ترکیب باری را پوش معرفی کنیم ، ایا این ترکیب بار برای طراحی همه اعضای سازه استفاده می شود با مشخص کردن نیروهای طرح اتصال_( ترکیب بار تشدید یافته )؟
———
پاسخ: یک سری ترکیب بار پیش فرض وجود دارند که بر اساس آیین نامه ای که برای طراحی استفاده می کنید توسط خود نرم افزار ایجاد می شوند که البته این ترکیب بارها در بیشتر موارد نیاز به ویرایش دارند. نرم افزار ترکیب بارهایی را که توسط خود شما تعریف می شوند (از جمله ترکیب بار پوش) در طراحی در نظر نمی گیرد مگر اینکه از طریق منوی design آنرا جزو ترکیب بارهای طراحی قرار دهید. برای کنترل وصله ها و اتصالات، نرم افزار ETABS طراحی ندارد و شما تنها پس از تعریف ترکیب بار پوش می توانید لنگر و نیروهای داخلی اعضا را تحت آن ترکیب بار بخوانید و سپس بر اساس نیروهای داخلی اتصال را دستی طرح دهید.
———
91/2/20 – ابراهیمی: با سلام : یک ساختمان یازده طبقه سیستم بار بری جانبی قاب خمشی با دیوار برشی بعد از تحلیل های استاتیکی و دینامیکی (طیف استاندارد و مودال )هم پایه سازی برش هم انجام گرفت و سپس طراحی انجام پذیرفت ولی ستونهای طبقه آخر تنش بسیار بالایی نسبت به طبقه پایینی خود با همان ابعاد دارند . می خواستم دلیل این موضوع و راه حل آنرا بدانم؟(دیوار ها کوپله هستندوهگی ترک خورده می باشندو پریود طبیعی سازه1.2)
———
پاسخ: دلایل مختلفی می تواند داشته باشد که یکی از آنها اثر نیروی شلاقی می باشد. راه حل کلی نمی توان برای آن عنوان کرد.
——–
91/2/20 – پیمان گلزار: درود بر شما آقای دکتر،برای طراحی استخر با طول 20 وعرض 10 متر وعمق 3 مترمیتوان از نرم افزار استفاده کرد یا باید یک قسمت از دیواره استخر را مانند دیوار حائل دستی طراحی کرد؟ سپاسگزارم
——–
پاسخ: در این موارد که خمش حول محور ضعیف داریم باید دستی کنترل نماییم. البته اگر درجه نامعنی سازه بالاست می توان مقادیر لنگر و برش حداکثر را با مدلسازی بدست آورد ولی طراحی آن (محاسبه آرماتور لازم) دستی صورت می گیرد.
———
91/2/20 – رضایی: با سلام::تاثیر دیوارحائل بر برش پانچ ستون مجاور دیوار چیست ؟
———
پاسخ: درصورتی که دیوار حائل بتنی یکپارچه با ستونها اجرا شوند، در این صورت نحوه کنترل برش پانچ با حالت بدون دیوار تغییر خواهد کرد. برای آشنایی با نحوه کنترل برش پانچ با دیوار به جلد دوم کتاب دکتر مستوفی نژاد رجوع کنید.
———
91/2/19 – محمد: باسلام خدمت شما آقای دکتر. شما درمورد طرح لرزه مطلبی راآوردیداما این که چگونه بااستفاده ازنرم افزارEtabs دیتاهای مربوط به طرح لرزه ای درقاب خمشی ویژه ای رابرداشت کردوچگونه درپروژه قاب خمشی ویژه ازاین ضوابط استفاده کردبسیار برایم نامفهوم است خواهش می کنم دراین موضوع اگر مطالب قابل فهمی دارید برروی سایتتان بگذارید ضمناازاین که بدون چشم داشت جزوات ومطالب ارزشمندتان رادرسایت می گذاریدمتشکرم.
———
پاسخ: پس از تعریف ترکیب بارها (طبق توضیح داده شده در فایل مورد اشاره تان)، ابتدا تمامی اعضایی که مقطع مورد نظر به آنها نسبت داده شده است را انتخاب کرده و برای مشاهده لنگر و برش تحت ترکیب بار تعریف شده از منوی
Display/Display tables..
استفاده نمایید. بارهای نمایش داده شده را می توانید به نرم افزار Excel منتقل کرده و ماکزیمم مقادیر را بدست آورید.
———
91/2/17 – بنفشه: سلام::در طراحی یک قاب خمشی متوسط آیا امکان دارد که شیوه طراحی اتصالات هم به روش تنش مجاز باشد.
———
پاسخ: بله می توان استفاده کرد.
———
91/2/17 – صادق: با عرض سلام مجددوتشکر بخاطر “مطالب” و” وبسایت “خوب شما:سوالی یا بهتر بگویم ابهامی در مورد بند 1-9-4 سیستم دوگانه یا ترکیبی، آیین نامه 2800ویرایش سوم قسمت (ب)برای اینجانب بوجود آمده در این قسمت ذکر شده “دراین سیستم قابهای مهاربندی شده وقابهای خمشی را می توان به صورتهایی که در سیستم های بندهای 1-9-2و1-9-3عنوان شده ،به کار بردو..”به نظر میرسد با تبصره 2مغایرت دارد .
———
پاسخ: به کلمه “معمولی” در تبصره 2 دقت نمایید. طبق تبصره 2 در سیستم های دوگانه قابهای خمشی (از جمله اتصالات تیر به ستون) باید لرزه ای باشند و ضوابط مربوط به قابهای خمشی متوسط و یا ویژه ارضا شوند. استفاده از قاب با شکل پذیری معمولی مجاز نیست.
———
91/2/17 – محمد: سلام استاد خسته نباشید استاد ببخشید در رسم نمودار لنگر خمشی بار های گسترده مستطیلی جهت بار اگه رو به .منفی محور yها باشد تعقر نمودار با جهت بار یکی است یا نه با تشکر یا شاسن
———
پاسخ: اگر در رسم نمودار لنگر، جهت بالا را مثبت درنظر گیریم، بله همین طور می باشد.
———
91/2/17 – ارش: با سلام و عرض ادب و تبریک روز معلم خدمت شما استاد گرامی..در رابطه با طراحی تیرچه کرومیت میخاستم مراحل گام به گام رو بدونم.. از نشریه 151 خیلی کامل متوجه نشدم..در دهانه 8 متر میخام طراحی کنم .لطفا کمکم کنید.حتی اگر طراحی انجام شده هم دارید به من بدین ممنون دکتر..
———
پاسخ: متاسفانه امکان توضیح مراحل در این فضا میسر نیست. در سایت ایران سازه جستجو کنید احتمالا مطالب مفیدی می یابید.
———
91/2/16 – محمد: سلا م دکتر ممنو ن که این ز حمت می کشید واشکالا ت عمرانی ها را حل می کنید دکتر ببخشید ما دو دهنه داریم و می خو اهیم تیرچه بلو ک کنیم که یک طو ل 4متر وطو ل دیگر 2متر روی 2متر تیر چه کذاری کنیم یا 4متر .
———
پاسخ: برای جهت تیرچه قانون کلی نمی توان صادر کرد. در برخی موارد آرایش شطرنجی مناسب می باشد. در برخی موارد خاص ممکن است جهت گذاری یک طرفه مناسب می باشد. در بیشتر موارد سعی می شود تیرچه ها را در طول کوتاهتر قرار دهیم.
———
91/2/16 – امین: با عرض سلام خدمت استاد بزرگوار — چگونه میتوان برای کنترل واژگونی سازه در برابر باد وزن دیوارها و سقف وسایر بارهای مرده را به یک نیرو در مرکز حجم سازه تبدیل کرد ؟خصوصا بار دیوار ها
———
پاسخ: نیازی به این کار نیست. شما می توانید در نرم افزار از منوی
Display/Display tables..
گزینه reactions را انتخاب کنید. بار مرده و زنده را نیز انتخاب کنید و بر اساس مجموع عکس العمل تکیه گاهها لنگر مقاوم را محاسبه کنید. همجنین لنگر واژگونی را هم با انتخاب بار باد می توانید حساب کنید.
———
91/2/15 – هادی: با سلام خدمت آقای دکتر ! ::دو مشکل etabs ::در طراحی یک تیر مورب (در ارتفاع ) دو مشکل وجود دارد. 1) نوع المان خطی را مهاربند فرض می کند . آیا این فرض در آنالیز تاثیر گذار است ؟ برای طراحی از کدام گزینه استفاده کنیم تا تیر طراحی شود ؟ 2) در محل عبور از طبقه تیر خود به خود قطع می شود. استفاده از join line هم موثر نبود. به این دلیل زمان آنالیز دو نمودار لنگر و برش داریم. ! ::با تشکر
———
پاسخ: در نتایج آنالیز هیچ تغییری ایجاد نخواهد شد. (تنها ممکن است نرم افزار مقادیر مربوط به End Length offset را اشتباه محاسبه کند که بهتر است آنرا از حالت اتوماتیک خارج کرده و دستی وارد نمایید). در طراحی نیز ضوابط عادی مربوط به خمش برای این عضو توسط نرم افزار به درستی کنترل می شود. ولی ضوابط لرزه ای مربوط به تیرها کنترل نمی شوند که باید دستی کنترل نمایید. می توانید به جای اینکه چندین تراز طبقه تعریف کنید، برای رسم اعضا از reference plane استفاده نمایید. در ضمن نصف شدن عضو در بیشتر موارد مشکلی را ایجاد نمی کند. تنها ممکن است نرم افزار مقادیر Cb و نیز طول موثر و نیز مهار نشده عضو و همچنین مقدار K را اشتباه محاسبه کند که می توانید برای اطمینان پس از طراحی بر روی عضو کلیک راست کرده و با فشردن دکمه overwrites این موارد را کنترل نمایید.
———
91/2/14 – بابک: سلام::استاد من یک قاب دو بعدی فولادی با سیستم دو گانه (قاب خمشی + مهاربند هم محور 8)را با UBC97 طراحی می کنم اما در قسمت معرفی آیین نامه (Preference)در قسمت Frame Type نمی دانم چه گزینه ای را باید انتخاب کنم؟ آیا کنترل 25 درصد قاب خمشی به بار زلزله توسط نرم افزار کنترل خواهد شد؟ ممنونم
———
پاسخ: moment frame را انتخاب کنید. در رابطه با سوال دوم “راهنمای گام به گام انجام پروژه های …” نوشته مهندس جعفری را از همین سایت (در قسمت جزوات طراحی) دانلود کرده و صفحه 207 آنرا مطالعه نمایید.
———
91/2/14 – حمید: با سلام ::ميخواستم در مورد ستون هاي پل ها كه در آب قرار دارند بدونم::چگونه ميشود كه ستون در آب قرار داد كه زمين سستي دارد هرچدر هم تقويت شود باز امكان دارد شسته شود ::ايا مطلب يا سايتي ميشناسيد كه عكس هايي در اين ضمينه داشته باشد ::در مورد سازه اي كه بروي فنداسيون خود قرار ندارد وهنگام زلزله فقط فنداسيون تكان ميخورد و سازه تكاني نميخورد فيلمي ديدم ايا امكان دارد::موفق باشيد
———
پاسخ: متاسفانه تخصصی دراین زمینه ندارم.
———
91/2/13 – فرهاد: با سلام . موضوع تحقیق بنده ، تعیین ضریب طول موثر ستونهای با مقطع متغیر در قابهای شیبدار دو دهانه است .می خواستم بدانم که برای نوشتن معادله دیفرانسیل ستون وسطی در لحظه کمانش به کدام مرجع رجوع کنم و اگر شما نحوه محاسبه آن را می دانید خواهش میکنم بنده را نیز راهنمایی کنید. به نظر شما برای این قاب باید یک معادله دیفرانسیل نوشت یا برای هر ستون باید اینکار را انجام بدهیم
———
پاسخ: توصیه می کنم جلد اول کتاب دکتر میرقادری و ازهری را مطالعه نمایید ( و سعی مراجعی را که در آن قید شده پیدا کرده و مطالعه نمایید). در رابطه با قسمت دوم سوالتان به دو روش می توان عمل کرد: 1- فرض کنیم تنها ستون مورد نظر کمانش می کند 2- فرض کنیم همزمان تمامی ستونها کمانش می کنند. می توانید هر دو را بررسی کرده و مقایسه نمایید.
———
91/2/11 – رضایی: با سلام ::زمانی که ما پی را در دو تراز مختلف داریم گفتید یک راه حل اتصال استفاده از پی شیبدار است.طراحی ان در این حالت چگونه است و ایا نقشه اجرایی و مرجعی برای طراحی می توانید ارائه کنید؟ با سپاس فراوان
———
پاسخ: البته زمانی می توان پی شیبدار استفاده کرد که شیب مورد نیاز در حد کمی باشد. همانطور که گفتم در صورت بالا بودن شیب باید برای اتصال دو پی به هم از دیوار قائم استفاده نمایید. در صورتی که برای مثال اختلاف ارفاع دو سطح از هم 1.5 متر باشد و فاصله ستونها از هم در دو طرف این تراز برابر 7 متر باشد، می توان پی شیب دار را همانند پی عادی مسطح مدل نموده ولی در نقشه های اجرایی به صورت شیب دار رسم کرد. مرجع خاصی را نمی شناسم.
———
91/2/11 – رضایی: با سلام::زمانی که در دو تراز مختلف پی داریم .ایا می توانیم سختی نوارهای پی تراز بالایی را معادل یک تیر در نظر بگیریم و در همان تراز در etabs مدل کنیم؟::زمانی که دیوار حائل داریم چگونه می توانیم سختی ان را به safe بدهیم و ایا وجود دیوار حائل و مدل کردن ان در safe روی برش پانچ تاثیر می گذارد؟ اگر چنین است چگونه باید اثر ان را حساب کرد
———
پاسخ: اگر سازه در دو تراز مختلف به زمین متصل می شود، در ETABS هم باید در دو تراز مختلف برایش تکیه گاه تعریف نمایید و نیازی به رسم تیر نیست. در صورتی که دیوار حائل دارید، در ETABS آن را مدل کرده و مش بندی نمایید، در این صورت هنگام Export کردن مدل ETABS به SAFE، مشخصات دیوار هم منتقل خواهد شد و نیازی به رسم دیوار در SAFE نیست. مسلما وجود دیوار حائل سختی پی و توزیع بارها را تغییر می دهد و البته بر برش پانچ هم تاثیر گذار است.
———
91/2/10 – بهنام: با سلام جناب دکتر . برای طراحی بیس پلیت در سازه های فلزی با استفاده از خروجی های ایتبس باید از ترکیب بارهای تشدید یافته استفاده کرد یا همه combo ها رو امتحان کرد ؟ در جای خوندم که برای سازه های بادبندی از d+l وبرای قابهای خمشی از لنگر پلاستیک ستون استفاده شود . ممنون میشم اگر توضیح بدین
———
پاسخ: اگر ستون مورد نظر جزو سیستم باربر جانبی می باشد، اتصال پای ستون باید بر اساس ضوابط بند 10-3-6 مبحث 10 طراحی شود (نحوه استفاده از ترکیب بارهای زلزله تشدید یافته در این بند آمده است). ولی اگر ستون جزو سیستم باربر جانبی نباشد (در سازه ای که در دو جهت سیستم بادبندی شده دارد، تنها ستونهایی که در دوطرف بادبند قرار گرفته اند زلزله را تحمل می کنند و بقیه لرزه ای نیستند) نیازی به درنظر گرفتن ترکیب بارهای زلزله تشدید یافته نیست.
———
92/2/10 – سبزواری: با سلام وخسته نباشی; بنده ناظر ساختمان مسکونی میباشم که ستونهای همکف بدون اطلاع من(بدون تایید آرماتوربندی ستونها) انجام شده است.من متوجه شدم آرماتوربند اشتباها در 2ستون به جای 16 عدد آرماتور(12 فی 18 و 4 تا فی 20 در گوشه ها)فقط 12 عدد فی 18 قرار گرفته ،با بررسی روش های مختلف تصمیم این شد که میلگرد های 20 در بتن پی کاشته شود(با سوراخ کردن و چسب بتن).قطر سوراخ برای فی 20 در پی چقدر باشد؟
———
پاسخ: قطر سوراخ بر اساس دستگاه سوراخکاری تعیین می شود و باید شرکتی که کاشت میلگرد را انجام می دهد مشورت کنید.
———
91/2/9 – سعید: سلام::علت استفاده از نبشی در اتصال ساده پای ستون چیست ؟ این نبشی ه برای چه نیروهایی طرح می شوند ؟
———
پاسخ: همانگونه که برای اتصال مفصلی تیر به ستون از نبشی استفاده می کنیم، برای اتصال مفصلی ستون به ورق پای ستون نیز از این نبشی ها استفاده می کنیم و بنابراین برای برش ستون باید طراحی شوند. علاوه بر این اگر ستون به صورت اتکایی به ورق متصل نشود، این نبشی باید بتواند نیروی فشاری ستون را تحمل کند.
———
91/2/8 – امیر: سلام آقای دکتر::ساختمانی دارم که دور تا دورش دیوار حایل است.نیروی زازله را از تراز سقف 1 همانطور که آیین نامه به من اجازه داده بود گرفتم.::به نظر شما:::1- اگر هیچگونه بار گذاری خاک روی دیوارها نکنم و دیوارها را جدا در sap2000 مدل کنم.تکلیف بارهای ورودی به safe چه میشه؟::2-بهتر نیست بار خاک به دیوارها را در ایتبس وارد کنم و باها را به safe انتقال بدم ولی طراحی میلگرد دیوار های حایل را به sap2000 مدل کنم؟::3- یا همه کارهای مورد دوم رو هم انجام بدم و طراحی آنرا هم به etabs واگذار کنم؟::4-اگر بار وارد بر دیوار توسط نیروی فرضا pressure وارد کنم و فرض گفتید باید در safe هم برود آیا باید با ترکیب بارهای واحد کنترل تنش زیر پی هم وارد کنم؟مثلا 0.75D+0.75L+0.75PRESS+0.75EQXP::با تشکر از توجه شما
———
پاسخ: اگر دیوارهای حائل به سازه متصل هستند (که در بیشتر موارد اینگونه است) مدل کردن آنها در مدل اصلی و اعمال بار دیوارهای حائل ضروری است. سختی این دیوارها بسیار بالاست و رفتار سازه را تحت تاثیر قرار می دهد. برای مثال پریود ارتعاشی سازه را تغییر می دهد. و یا اگر در کف طبقه همکف بازشو های بزرگ داشته باشید، نیروی محوری فشاری قابل توجهی در “تیرها” ایجاد می شود که باید مدنظر قرار گیرد. بنده گزینه 2 را پیشنهاد می کنم. تا آنجا که می دانم ETABS دیوار حائل طراحی نمی کند. تنش زیر خاک را هم همانطور که خودتان اشاره کردید، باید با فشار خاک کنترل نمایید (به بند 7-4-3-4 مبحث هفتم مراجعه نمایید).
———
91/2/8 – فرزاد: با عرض سلام خدمت استاد گرامی.چگونه بار گسترده مثل برف وقتی بر روی خرپا قرار می گیرد فقط به مفاصل و به اعضا(به صورت محوری)وارد می شود؟لطفا از لحاظ اجرایی بنده را راهنمایی فرمایید.
———
پاسخ: هر خرپایی بسته به نوع سازه ممکن است که تحت اثر بارهای غیرگرهی قرار گیرد. معمولا سعی می کنند لاپه ها و یا تیرهایی داریم که انتهای آنها بر روی یال بالایی خرپا می نشیند و بار سقف (و برف) را به خرپا منتقل می کنند که در این صورت سعی می شود این تیرها به گرههای خرپا متصل شوند. در غیر این صورت یا باید با تقریب از خمش یالهای فوقانی و تحتانی خرپا (به علت بارهای غیر گرهی) صرف نظر شود و یا اینکه دو یال فوقانی و تحتانی را غیرخرپایی درنظر بگیریم. در عمل برخی از سازه ها گرچه ظاهر خرپا مانند دارند ولی به جهت نوع بارگذاری خرپا محسوب نمی شوند.
———
91/2/8 – شاهرخ فرخزاد: سلام :: من با سازه ساختمانی مواجه شده ام که بنابر الزامات معماری جانمایی ستونها در پلان آن به گونه ای است که بیشتر ستونهای آن در یک امتداد نیستند، حال سوالم این است که با توجه به نامنظمی این ساختمان با توجه به چه معیارهایی باید در هر دو امتداد ساختمان قابهایی را برای تحلیل اولیه انتخاب کنم ؟ کتابی در این زمینه می توانید معرفی کنید .ممنون
———
پاسخ: کتاب خاصی را نمی شناسم. اگر سیستم باربر جانبی سازه سیستم قاب ساده بادبندی و یا دیوار برشی بتنی می باشد که مشکلی نیست ولی اگر قاب خمشی است، به هر حال تا حد امکان سعی کنید که قابهای با زوایای حداقل تشکیل دهید ولی اگر میسر نبود چاره ای نیست. مجبور هستید از تیرهای مورب با اتصال گیردار به ستونها استفاده نمایید.
———
91/2/7 – ارش: با سلام ….اقای دکتر در طراحی ساختمانهای بلند مرتبه اگر بخواهیم از مقاطع مختلط استفاده کنیم (باکس فلزی با بتن)در ایتبس چجوری مدل کنیم؟؟؟ایا کتابی در این مورد وجود دارد؟با تشکر
———
پاسخ: اگر کار مطالعاتی انجام می دهد بهتر است از نرم افزارهای المان محدود مانند ANSYS استفاده نمایید تا بتوانید لغزش ایندو نسبت به هم و رفتارهای غیر خطی را منظور نمایید. در غیر این صورت می توانید به راحتی مقطع مورد نظرتان را در قسمت
Define/Frame Section/Add SD section
و با استفاده از امکانات section designer مدل نمایید. البته نرم افزار قادر به طراحی و کنترل آیین نامه ای نخواهد بود و تنها می توانید نیروهای (حاصل از آنالیز سازه) عضو مورد نظر را تحت اثر بارهای وارده از نرم افزار بخوانید.
———
91/2/7 – سیامک: با عرض سلام و خسته نباشید ممنون می شم اگر محاسبه عرض بارگیر تیر و ستون را توضیح بدین . با تشکر
———
پاسخ: بدون شکل نمی توان توضیح داد. به کتابهای بارگذاری مراجعه کنید.
———
91/2/7 – رامین: سلام دکتر گرامی::ببخشید فرق بین سختی خمشی و مقاومت خمشی در چیست ؟
———

من یک بلاک متن هستم، روی دکمه ویرایش کلیک کنید تا این متن را تغییر دهید. Lorem ipsum dolor sit amet, consectetur adipiscing elit. Ut elit tellus, luctus nec ullamcorper mattis, pulvinar dapibus leo.